Сборник методик по расчету выбросов в атмосферу загрязняющих веществ различными производствами

Назва: 
Сборник методик по расчету выбросов в атмосферу загрязняющих веществ различными производствами

Download

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО ГИДРОМЕТЕОРОЛОГИИ

И КОНТРОЛЮ ПРИРОДНОЙ СРЕДЫ

 

 

СБОРНИК МЕТОДИК ПО РАСЧЕТУ

ВЫБРОСОВ В АТМОСФЕРУ

ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ

РАЗЛИЧНЫМИ ПРОИЗВОДСТВАМИ

УДК 504.064.38

 Сборник состоит из методик и рекомендаций по расчету количества загрязняющих веществ (пыли, сернистого газа, оксидов серы, азота, углерода, углеводородов и др.), выбрасываемых в атмосферу различными производствами.


СОДЕРЖАНИЕ

Предисловие ……………………………………………………………………………………..4

1. Расчет выбросов загрязняющих веществ от котлов тепловых электростанций…………..5

1.1.  Твердые частицы………………………………………………………………………...5

1.2.  Оксиды серы……………………………………………………………………………..5

1.3.  Оксид углерода………………………………………………………………………….6

1.4.  Оксиды ванадия…………………………………………………………………………7

1.5.  Оксиды азота…………………………………………………………………………….7

2. Расчет выбросов загрязняющих веществ при сжигании топлива в котлах        производительностью до 30 т/ч……………………………………………………………9

      2.1. Твердые частицы……………………………………………………………………….9

      2.2. Оксиды серы……………………………………………………………………………10

      2.3. Оксид углерода………………………………………………………………………...11

      2.4. Оксиды азота…………………………………………………………………………...11

3.Расчет выбросов загрязняющих веществ от машиностроительных    металлообрабатывающих предприятий……………………………………………………..23

      3.1. Литейные цеха………………………………………………………………………….23

      3.2. Термические цеха……………………………………………………………………...31

      3.3. Участки механической обработки материалов………………………………………31

      3.4. Цеха и участки сварки и резки металлов……………………………………………..31

      3.5. Участки нанесения  лакокрасочного покрытия……………………………………...42

      3.6. Цеха и участки химической и электрохимической обработки……………………..42

      3.7. Производство изделий из стеклопластиков………………………………………….51

4. Расчет выбросов углеводородов при хранении нефтепродуктов………………………...51

      4.1. Выбросы из емкостей с однокомпонентными жидкостями………………………...51

      4.2. Выбросы из емкостей с многокомпонентными жидкостями……………………….52

5. Расчет выбросов загрязняющих веществ при производстве нефтепродуктов…………..67

      5.1. Организованные источники…………………………………………………………...67

      5.2. Неорганизованные источники………………………………………………………...71

6. Расчет выбросов загрязняющих веществ предприятиями угольной промышленности……………………………………………………………………………..79

      6.1. Газы из действующих горящих терриконов и хребтовых отвалов…………………79

      6.2. Газы из горящих плоских отвалов…………………………………………………....80

      6.3. Газы из недействующих горящих отвалов…………………………………………...80

      6.4. Пыль из действующих терриконов и хребтовых отвалов…………………………...80

      6.5. Пыль из недействующих отвалов……………………………………………………..80

      6.6. Пыль с поверхности  штабелей угля……………………………………………….…80

      6.7. Пыль с открытых площадей (отвалов, уступов) в угольных разрезах……………..80

      6.8. Пыль при работе буровых станков и конвейерного транспорта……………………80

      6.9. Пыль с ленточного конвейера………………………………………………………...81

      6.10. Пылегазовое облако при взрывных работах………………………………………..81

      6.11. Отдельные источники загрязнения……………………………………………….…84

7. Расчет выбросов загрязняющих веществ предприятиями шинной промышленности, асбестотехнических и резинотехнических изделий………………………………………..87

      7.1. Выбросы пыли……………………………………………………………………….…87

      7.2. Выделение паров загрязняющих веществ…………………………………………....88

      7.3. Удельные показатели……………………………………………………………….…89

8. Расчет выбросов загрязняющих веществ при производстве строительных материалов…………………………………………………………………………………...114

      8.1. Цемент…………………………………………………………………………………114

      8.2. Известь………………………………………………………………………………...114

      8.3. Стекло…………………………………………………………………………………114

      8.4. Гипс и гипсовые изделия…………………………………………………………….117

      8.5. Нерудные строительные материалы………………………………………………...117

      8.6. Керамика………………………………………………………………………………118

      8.7. Минеральная вата…………………………………………………………………….119

      8.8. Переработка пластмасс………………………………………………………………120

      8.9. Железобетонные изделия…………………………………………………………….120

      8.10. Керамзит……………………………………………………………………………..122

9. Расчет выбросов загрязняющих веществ при производстве мебели, фанеры и древесно-стружечных плит……………………………………………………………………………123

10. Асфальтобетонное производство………………………………………………………..130

11. Расчет выбросов загрязняющих веществ в полиграфических производствах………..131

12. Расчет выбросов загрязняющих веществ в сульфатно- и сульфитно-целлюлозном производстве………………………………………………………………………………...135

13. Расчет выбросов загрязняющих веществ при химической чистке одежды…………...138

ПРЕДИСЛОВИЕ

В соответствии с научно-технической программой ГКНТ «Создать и внедрить эффективные методы и средства контроля загрязнений окружающей среды» организациями ряда министров и ведомств подготовлены методики по расчету выбросов загрязняющих веществ различными производствами. Издание этих методик одобрено Координационным советом по научно-технической программе ГКНТ.

Методики согласованы с Управлением нормирования и надзора за выбросами в природную среду Госкомгидромета и утверждены министерствами и ведомствами организаций –разработчиков в качестве отраслевых указаний для расчета выбросов загрязняющих веществ в атмосферу.

Координационный совет рекомендовал министерствам и ведомствам, а также местным органам Госкомгидромета использовать методики для расчета количества выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при планировании и составлении отчетов предприятий по вопросам охраны атмосферного воздуха и контроля за соблюдением нормативов предельно допустимых выбросов. В дальнейшем предполагается доработка методик.

Научно-методическое руководство при подготовке сборнике к изданию осуществлялось отделом исследований атмосферной диффузии и загрязнения атмосферы Главной геофизической обсерватории имени А.И. Воейкова (заведующий отделом профессор М.Е. Берлянд). В составлении сборника участвовали: от Управления нормирования и надзора за выбросами в природную среду Госкомгидромета С.Т. Евдохимова, от ГГО им. А.И. Воейкова Б.Б. Горошко, Н.И. Орлов, А.М. Третьяк. Организации-разработчики и основные исполнители указаны в тексте соответствующих методик.

Предложения по усовершенствованию опубликованных методик следует направлять в адрес организаций-разработчиков и Главной геофизической обсерватории имени А.И. Воейкова.

1.      РАСЧЕТ ВЫБРОСОВ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ

ОТ КОТЛОВ ТЕПЛОВЫХ ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ1.

1.1. Твердые частицы. Расчет выбросов твердых частиц летучей золы и несгоревшего топлива (т/год, г/с, …) производится по формуле: 

                                 ,                                                   (1.1.)

где В – расчет натурального топлива (т/год, г/с, …); Ar– зольность топлива (%); аун– доля золы в уносе; h - доля твердых частиц, улавливаемых в золоуловителях (принимается по результатам измерений не свыше годичной давности); Гун – содержание горючего в уносе (%).

При отсутствии эксплуатационных данных о содержании горючего в уносе количество выбрасываемых твердых частиц рассчитывается по формуле:

                        ,                                          (1.2.)

где qун4 – потери теплоты с уносом от механической неполноты сгорания топлива (%). Для мазутных котлов qун4 может быть принято равным 0,02%. Если отсутствуют эксплуатационные данные о qун4 при сжигании твердого топлива, то для приближенного расчета в формулу (1.2.) подставляется нормативное значение qун4; Qri – низшая теплота сгорания топлива (кДж/кг).

1.2.     Оксиды серы. Расчет выбросов оксидов серы в пересчете на SO2 (т/год, г/с, …) выполняется по формуле:

                                                                                             (1.3.)

где Sr – содержание серы в топливе (%); hSO2 – доля оксидов серы, связываемых летучей золой в котле; hSO2 – доля оксидов серы, улавливаемых в золоуловителе попутно с твердыми частицами.

Доля оксидов серы связываемых летучей золой в котле, зависит от зольности топлива и содержания свободной щелочи в летучей золе. Ориентировочные значения hSO2 при факельном сжигании различных видов топлива:

торф                                                                                                                             0,15

сланцы эстонские  и ленинградские                                                                        0,8

остальные сланцы                                                                                                      0,5

экибастузский уголь                                                                                                  0,02

березовские угли Канско-Ачинского бассейна:

      для топок с твердым шлакоудалением                                                               0,5

      для топок с жидким шлакоудалением при низкотемпературном

      сжигании                                                                                                               0,2

остальные угли Канско-Ачинского бассейна:

      для топок с твердым шлакоудалением                                                               0,2

      для топок с жидким шлакоудалением при высокотемпературном

      сжигании                                                                                                               0,05

прочие угли                                                                                                                 0,1

мазут                                                                                                                            0,02

газ                                                                                                                                 0,0               

Здесь и далее под низкотемпературным сжиганием понимается сжигание всех углей с Qri< 23 050 кДж/кг в топках с твердым шлакоудалением при температуре факела Тф< 1500 оС. Под высокотемпературным сжиганием понимается сжигание всех углей в топках с жидким шлакоудалением, а также углей с Qri³ 23 050 кДж/кг в топках с твердым шлакоудалением при температуре факела Тф  ³  1500 оС.

Доля оксидов серы (h”SO2), улавливаемых в сухих золоуловителях (электрофильтрах, батарейных циклонах), принимается равный нулю. В мокрых золоуловителях типа МВ и МС она зависит в основном от расхода и общей щелочности орашающей воды и от приведенной сернистости топлива при принятых на тепловых электростанциях удельных расходах воды на орошение золоуловителей 0,1 – 0,15 л/м3 (рис. 1.1.).

1.3.      Оксид углерода. Расчет выбросов оксида углерода (т/год, г/с, …) производится по формуле:

                                                                                                          (1.4.)

где ССО – выход оксида углерода при сжигании твердого, жидкого или газообразного топлива (кг/т, кг/тыс. м3) определяется по формуле:

                                                                  ,                                                              (1.5.)

где q3, q4 – потери теплоты соответственно от химической и механической неполноты сгорания топлива (%); R – коэффициент, учитывающий долю потери теплоты вследствие химической неполноты сгорания топлива, обусловленной содержанием оксида углерода в продуктах сгорания. Для твердого топлива R = 1,0, для газа. R = 0,5, для мазута R = 0,65; Qrн – теплота сгорания натурального топлива (кДж/кг, кДж/м3).

          1

      2

   3  

                                                                                          30

 

                                                                                          20

 
 

 

 


Рис.1.1. Степень улавливания оксидов серы в

мокрых золоуловителях h” при щелочности               10

орошаемой воды:

1 – 10 мг/(моль л); 2-5 мг/(моль л);

3 – 0 мг/(моль л); Sп – приведенная сернистость

топлива,                                                             0             0,06          0,12         0,18 Sп% кг/мДж                                                     

Значения q3 и q4 принимаются по эксплуатационным данным или по нормам «Теплового расчета котельных агрегатов. Нормативный метод» (М., Энергия, 1973).

При сжигании газа и мазута с предельно малыми избытками воздуха (a = 1,01 …1,05) следует принимать q3 = 0,15% согласно «Руководящим указаниям по переводу котлов, работающих на сернистых топливах, в режим сжигания с предельно малыми избытками воздуха» (М., СПО Союзтехэнерго, 1980); при a ³ 1,05 следует принимать q3 = 0.

1.4.      Оксиды ванадия1. Расчет выбросов оксидов ванадия в пересчете на пентаксид ванадия (т/год, г/с, …) выполняется по формуле:

                                                                                                (1.6.)

где - содержание оксидов ванадия в жидком топливе в пересчете на V2O5 (г/т); hос – коэффициент оседания оксидов ванадия на поверхностях нагрева котлов. Для котлов с промежуточными  пароперегревателями, очистка поверхностей нагрева которых производится в остановленном состоянии, hос = 0,07; для котлов без промежуточных пароперегревателей при тех же условиях очистки hос = 0,05, для остальных случаев hос = 0; hу – доля твердых частиц продуктов сгорания жидкого топлива, улавливаемых в устройствах для очистки газов мазутных котлов.

Значение hу оценивается для средних условий работы улавливающих устройств за год.

При отсутствии результатов анализа топлива содержание оксидов ванадия ( ) в мазуте с Sr> 0,4 % определяется ориентировочно по формуле:

                                                                                                     (1.7.)

где Sr – содержание серы в мазуте (%).

1.5.      Оксиды азота. Расчет выбросов оксидов азота в пересчете на NO2 (т/год, г/с, …), вычисляется по формуле2:

                             ,                                    (1.8.)

где К – коэффициент, характеризующий выход азота (кг/т условного топлива); b1 – коэффициент, учитывающий влияние содержания азота в топливе на выход оксидов азота; b2 – коэффициент, учитывающий конструкцию горелок (для вихревых горелок b2 = 1, для прямоточных b2 = 0,85); b3 – коэффициент, учитывающий вид шлакоудаления. При жидком шлакоудалении b3 = 1,4, во всех остальных случаях b3 = 1; e1 – коэффициент, характеризующий эффективность воздействия рецикулирующих газов в зависимости от условий их подачи в топку; e2 – коэффициент, характеризующий снижение выброса оксидов азота при подаче части воздуха помимо основных горелок (при двухступенчатом сжигании), определяется по рис. 1.2. при условии сохранения общего избытка воздуха за котлом; r – степень рециркуляции дымовых газов (%).

e2

                                               1

                                          2

 1,0

 

0,9

0,8

0,7                                                                      Рис. 1.2.График для определения

                                                                                   значений коэффициента e2:

                                                                            1 – газ, мазут; 2 – уголь; 3 – доля

0,6                                                                          воздуха, подаваемого помимо

                                                                            основных горелок.

 0,5  0            5          10         15         20  e %

Коэффициент К для котлов паропроизводительностью более 70 т/ч при сжигании газа и мазута во всем диапазоне нагрузок, а также при высокотемпературном сжигании твердого топлива с нагрузкой выше 75 % номинальной определяется по формуле:

                                           ,                                                                       (1.9.)

где D и Dф – номинальная и фактическая паропроизводительность когда (т/ч). Для котлов паропроизводительностью 30 – 70 т/ч.

                                                                                                                                        (1.10.)

Для водогрейных котлов мощностью более 125 ГДж/ч (30 Гкал/ч) коэффициент К определяется по формуле:

                                                                                                                    (1.11)

где Q, Qф – номинальная и фактическая тепловая мощность котла (ГДж/ч).

При высокотемпературном сжигании твердого топлива с нагрузками котла ниже 75% номинальной в формулы (1.9) – (1.11) вместо Dф подставляется 0,75 D.

При низкотемпературном сжигании твердого топлива и формулы (1.9) – (1.11) вместо Dф и Qф подставляются D и Q.

Значения b1 для энергетических котлов, в которых сжигается твердое топливо, определяются по формуле:

                                                                                                     (1.12)

где NT – содержание азота в топливе (%).

При сжигании жидкого и газообразного топлива с различными коэффициентами избытка воздуха в топочной камере (бТ ) коэффициенты b1 принимаются разными:  

бТ                       >1,05           1,05 – 1,03                  <1,03  

в1 (газ)                 0,9                    0,8                           0,7

в1 (мазут)            1,0                    0,9                           0,75 

При одновременном сжигании в топках энергетических котлов двух видов топлива с расходом одного из них более 90% значение коэффициента вдолжно приниматься по основному виду топлива. В остальных случаях коэффициент в1 определяется как средневзвешенное значение. Так, для двух видов топлива

                                                                                                           (1.13)

где в1, в1, В соответствуют значениям коэффициентов и расходов каждого вида топлива на котел.

Значения коэффициента е1 при номинальной нагрузке и r ≤ 30% принимаются равными:

а) при сжигании газа и мазута и вводе газа рециркуляции в подтопки (при расположении горелок на вертикальных экранах)                                                                    0,002

через шлицы под горелками                                                                                         0,015

по наружному каналу горелок                                                                                      0,020

в воздушное дутье                                                                                                          0,025

в рассечку двух воздушных потоков                                                                            0,030

б) при высокотемпературном сжигании твердого топлива и вводе газов рециркуляции

в первичную аэросмесь                                                                                                 0,010

во вторичный воздух                                                                                                     0,005

При нагрузках меньших номинальной, коэффициент е1 умножается на коэффициент ѓ, определяемый по графику (см. рис. 1.3.).

            ѓ

 1,0

 0,9

 0,8

                                                 Рис.1.3. Безразмерный коэфициент ѓ в    

 0,7                                                              зависимости от парапроизводительности

                                                                    котла.

 0,6

1,0              0,8             0,6 Dф/D

  1. РАСЧЕТ ВЫБРОСОВ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ

ПРИ СЖИГАНИИ ТОПЛИВА В КОТЛАХ

ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬЮ ДО 30 т/ч[1]

Методика предназначена для расчета выбросов вредных веществ с газообразными продуктами сгорания при сжигании твердого топлива, мазута и газа в топках действующих промышленных и коммунальных котлоагрегатов и бытовых теплогенераторов (малолитражные отопительные котлы, отопительно-варочные аппараты, печи).

2.1. Твердые частицы. Расчет выбросов твердых частиц летучей золы и недогоревшего топлива (т/год, г/с), выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами котлоагрегатов в единицу времени при сжигании твердого топлива и мазута, выполняется по формуле:

                                                                                                          (2.1.)

где В – расход натурального топлива (т/год, г/с); Arзольность топлива в рабочем состоянии (%); з – доля твердых частиц, улавливаемых в золоуловителях; x = aун/(100 – Гун); аун – доля золы топлива в уносе; Гун – содержание горючих в уносе (%).

Значения Аr, Гун, аун, з принимаются по фактическим средним показателям при отсутствии этих данных Аr определяется по характеристикам сжигаемого топлива (см. приложение 2.1.), з – по техническим данным применяемых золоуловителей, а ч– по табл. 2.1.

Таблица 2.1.

Значения коэффициента ч и КСО в зависимости от типа топки и топлива.

Тип топки

Топливо

ч

КСО кг/ГДж

1

2

3

4

С неподвижной решеткой и ручным забросом топлива

С пневмомеханическими забрасывателями и неподвижной решеткой

С цепной решеткой прямого хода

С забрасывателями и цепной решеткой

Шахтная

Шахтно-цепная

Наклонно-переталкивающая

Слоевые топки бытовых теплоагрегаторов

Камерные топки:

паровые и водогрейные котлы

бытовые теплогенераторы

Бурые и каменные угли

Антрациты:

АС и АМ

АРШ

Бурые и каменные угли

Антрацит АРШ

Антрацит АС и АМ

Бурые и каменные угли

Твердое топливо

Торф кусковой

Эстонские сланцы

Дрова

Бурые угли

Каменные угли

Антрацит, тощие угли

Мазут

Газ природный, попутный и кокосовый

Газ природный

Легкое жидкое (печное) топливо

0,0023

0,0030

0,0078

0,0026

0,0088

0,0020

0,0035

0,0019

0,0019

0,0025

0,0050

0,0011

0,0011

0,0011

0,010

-

-

0,010

1,9

0,9

0,8

0,7

0,6

0,4

0,7

2,0

1,0

2,9

14,0

16,0

7,0

3,0

0,32

0,25

0,08

0,16

2.2 Оксиды серы. Расчет выбросов оксидов серы в пересчете на SO2 (т/год, т/ч, г/с), выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами котлоагрегатов в единицу времени, выполняется по формуле:

                                                                       (2.2.)

где В – расход натурального твердого и жидкого (т/год, т/ч, г/с) и газообразного (тыс. м3/год, тыс. м3/ч, л/с) топлива; Sr – содержание серы в топливе в рабочем состоянии (%; для газообразного топлива мг/м3); - доля оксидов серы, связываемых летучей золой топлива. Для эстонских и ленинградских сланцев принимается равной 0,8; остальных сланцев – 0,5; углей Канско-Ачинского бассейна – 0,2 (березовских – 0,5); торфа – 0,15; экибастузских углей – 0,02; прочих углей – 0,1; мазута – 0,02; газа – 0,0; - доля оксидов серы, улавливаемых в золоуловителе. Для сухих золоуловителей принимается равной нулю, для мокрых – в зависимости от щелочности орошающей воды.

При наличии в топливе сероводорода расчет выбросов дополнительного количества оксидов серы в пересчете на SO2 ведется по формуле:

                                                                                               (2.3.)

где [H2S] – содержание сероводорода в топливе (%).

2.3. Оксид углерода. Расчет выбросов углерода в единицу времени (т/год, г/с) выполняется по формуле:

                                                                                           (2.4.)

где В – расход топлива (т/год, тыс. м3/год, г/с, л/с); ССО – выход оксида углерода при сжигании топлива (кг/т, кг/тыс. м3 топлива) – рассчитывается по формуле:

                                                                                                                                  (2.5.)

Здесь q3 – потери теплоты вследствие химической неполноты сгорания топлива (%); R – коэффициент, учитывающий долю потери теплоты вследствие химической неполноты сгорания топлива, обусловленной наличием в продуктах сгорания оксида углерода. Для твердого топлива R = 1, для газа R = 0,5 для мазута R = 0,65; - низшая теплота сгорания топлива в рабочем состоянии (МДж/кг, МДж/м3); q4 – потери теплоты вследствие механической неполноты сгорания топлива (%).

При отсутствии эксплуатационных данных значения q3, q4 принимаются по табл. 2.2.

Ориентировочная оценка выброса оксида углерода (т/год, г/с) может проводиться по формуле:

                                                                                     (2.6.)

где КСО – количество оксида углерода на единицу теплоты, выделяющейся при горении топлива (кг/ГДж); принимается по табл. 2.1.

2.4. Оксиды азота. Количество оксидов азота (в пересчете на NO2), выбрасываемых в единицу времени (т/год, г/с), рассчитывается по формуле:

                                                                                      (2.7.)

где B – расход натурального топлива за рассматриваемый период времени (т/год, тыс. м3/год, г/с, л/с); - теплота сгорания натурального топлива (МДж/кг, МДж/м3); - параметр, характеризующий количество оксидов азота, образующихся из 1 ГДж тепла (кг/ГДж); в – коэффициент, зависящий от степени снижения выбрососв оксидов азота в результате применения технических решений.

Значение определяется по графикам (см. рис. 2.1.) для различных видов топлива в зависимости от номинальной нагрузки котлоагрегатов. При нагрузке котла, отличающейся от номинальной, следует умножить на или на , где Dн, Dф – соответственно номинальная и фактическая паропроизводительность (т/ч); Qн, Qф – соответственно номинальная и фактическая мощность (кВт).

Таблица 2.2.

Характеристика топок котлов малой мощности

Тип топок и котла

Топливо

б

q3

q4

1

2

3

4

5

Топка с цепной решеткой

Шахтно-цепная топка

Топка с пневмомеханически-ми разрабатывателями и цепной решеткой обратного хода

Топка с пневмомеханически-ми забрасывателями и цепной решеткой обратного хода

Топка с пневмомеханичсеки-ми забрасываетелями и неподвижной решеткой

Шахтная топка с наклонной решеткой

Топка скоростного горения

Слоеная топка котла паропроизводительностью более 2 т/ч

Камерная топка с твердым шлакоудалением

Донецкий антрациг

Торф кусковой

Угли типа кузнецких

Угли типа донецких

Бурые угли

Каменные угли

Бурые угли

Донецкий антрацит

Бурые угли типа подмосковных

Бурые угли типа бородинских

Угли типа кузнецких

Дрова, дробленые отходы, опилки, торф кусковой

Дрова, щепа, опилки

Эстонские сланцы

Каменные угли

Бурые угли

Фрезерный торф

Мазут

Газ (природный, попутный)

Доменный газ

1,5-1,6

1,3

1,3-1,4

1,3-1,4

1,3-1,4

1,3-1,4

1,3-1,4

1,6-1,7

1,4-1,5

1,4-1,5

1,4-1,5

1,4

1,3

1,4

1,2

1,2

1,2

1,1

1,1

1,1

0,5

1,0

0,5-1

0,5-1

0,5-1

0,5-1

0,5-1

0,5-1

0,5-1

0,5-1

0,5-1

2

1

3

0,5

0,5

0,5

0,5

0,5

1,5

13,5/10

2,0

5,5/3

6/3,5

5,5/4

5,5/3

6,5/4,5

13,5/10

9/7,5

6/3

5,5/3

2

4/2

3

5/3

3/1,5

3/1,5

0,5

0,5

0,5

П р и м е ч а н и е. В графе 3 меньшие значения – для парогенераторов производительностью более 10 т/ч; в графе 5 большие значения – при отсутствии средств уменьшения уноса, меньшие – при остром дутье и наличии возврата уноса, а также для котлов производительностью 25 – 35 т/ч.

  

     0,25          а)                           4

     0,20                                           3

 
 

 

 


                                                          4

     0,15

                                                              3

                             2                       

     0,10                                    1                                                    Рис. 2.1. Зависимость от 

                                                        1                                            тепловой мощности (а) и

                                                                  2                    Q           парапроизводители (б)

    0,05                                                                             Q          котлоагрегата.

                                                                                                      1 – природный газ, мазут;

                                                                                                      2 – антрацит; 3 – бурый уголь;

         0          2       4     6 8 10     20     40  60  100  Q кВт          4 – каменный уголь.

       100      200   400       1000    2000         10000   20000 Q кВт

                                  

                                  0,25

                                               б)                                                            4

                                  0,20                                                                       3

                                  0,15                                                                        2

                                  0,10                                                                          1

 


                                 0,05

                                     0,25      0,5  0,7     1              2    3 4    6     8   10      15   20  D т/ч

Если имеются данные о содержании оксидов азота в дымовых газах (%), то выброс (кг/год) вычисляется по формуле:

                                                                                        (2.8.)

где - известное содержание оксидов азота в дымовых газах (% по объему). Значения (мг/м3) для маломощных котлов приведены в табл. 2.3, V – объем продуктов сгорания топлива (м3/кг) при известном б (б – коэффициент избытка воздуха, см. табл. 2.2.) . Значения для некоторых топлив даны в приложении 2.1. В приложении 2.1, 2.2. приведены основные характеристики твердых, жидких и газообразных топлив.


                                                                                                   Таблица 2.3.

Образование токсичных веществ в процессе выгорания топлив в отопительных котлах мощностью до 85 кВт.

Тип котла

Топливо

Режим горения

С26Н12 мкг/100 м3

NO2мг/м3

NO мг/м3

СО %

1

2

3

4

5

6

7

КС – 2

КЧМ – 3 (7 секций)

КС-2

КЧМ-3 (7 секций)

КС-3

Каменный уголь

Антрацит

Дрова

Природный газ

ТПБ (легкое жидкое топливо)

Начало выгорания

Основной период горения

Розжиг дров

Догорание дров

Начало погрузки угля

Конец погрузки

Основной период горения

Разгорание дров

Догорание дров

б = 1,20

б = 1,40

б = 1,80

б = 2,20

б = 2,8

б = 1,25

б = 1,40

8,97

33,55

111,2

346,1

13,6

53,6

17,2-13,4

97,4

214,6

8-2

-

-

-

-

60

350

5

25

6-8

30-40

10

20

30

8-10

25-45

2,5

35

50

60

80

25

80

205

180

110

70-80

120

110

100

90-110

60-80

140

150

150

160

180

250

140

-

-

-

0,11

028

0,08

0,008

-

-

-

0,065

0,07

0,02


ПРИЛОЖЕНИЕ 2.1.

ХАРАКТЕРИСТКА ТОПЛИВ (ПРИ НОРМАЛЬНЫХ УСЛОВИЯХ)

 

Марка, класс

Wr %

Ar %

Sr %

QriМдж/кг

Voг м2/ кг

Европейская часть СССР

Угли

Донецкий бассейн

ДР

Д концентрат

ГР

Г концентрат

Г промпродукт

ЖР

Ж концентрат энергетический

ОСР

Ж, К, ОС промпро-дукт

ТР

ПАРШ

АШ, АСШ

13,0

14,0

10,0

10,0

12,0

6,0

10,0

5,0

12,0

6,0

5,0

8,5

28,0

10,0

28,0

11,0

40,0

25,0

16,0

25,0

39,0

25,0

26,0

30,0

3,5

3,0

3,5

3,0

3,3

3,0

3,5

3,0

3,2

2,7

2,2

1,9

18,50

23,74

20,47

25,95

15,05

23,36

25,12

24,20

17,00

24,07

24,03

16,39

 

Львовско-Волынский бассейн

Волынское месторождение

Межреченское месторождение

Днепровский бассейн

Буруголь

Разрез Стрижевский

Шахты:

       Стрижевская

       Казацкая

       Ватутинская

Александруголь

Разрезы:

       Головковский

       Балаховский

       Морозовский

       Бандуровский

Шахты:

       Светлопольская

       Верболозовская

Ново-Дмитровское месторож-дение

Подмосковный бассейн

Тулуголь

Шахты:

        Щекинская (21)

        Западная (1)

        Западная (3)

         Мостовская (12)

         Мостовская (13)

Новомосковкуголь

Шахты:

          Северная (1)

          Рассошинская

          Горняк (3)

          Красноармейская (2)

          Дубовская (15)

          Дружба (4)

          Зубовская (1)

          Соколовская (5)

          Донская (47)

Скопинское шахтоуправление

Шахты:

          № 53

          № 57

          № 3

Нелидовское шахтоуправление

Шахты:

          № 3

          № 4

          № 7

Печорский бассейн

Интауголь

Воркутауголь

ГР, ГСШ

ГЖР, ГЖ СШ

Б1Р

Б1Р

Б1Р

Б1Р

Б1Р

Б1Р

Б1Р

Б1Р

Б1Р

Б1Р

Б1Р

Б2Р, Б20МСШ, Б2МСШ

Б2Р

Б2МСШ

Б20МСШ

Б2Р

Б20МСШ

Б2МСШ

Б2Р

Б2Р

Б2МСШ

Б2Р

Б2МСШ

Б20МСШ

Б2МСШ

Б2Р

Б2Р

Б2МСШ

Б2Р

Б2МСШ

Б2Р

Б2Р

Б2Р

Б2Р
Б2Р

Б2Р

Б2Р

Б2Р

Б2Р

Б2Р

Б2Р

ДР, Д отсев

ЖР отсев

Ж концентрат

10,0

8,0

55,0

55,6

54,0

54,0

56,7

54,6

50,0

53,5

57,5

56,1

50,0

32,0

31,0

31,5

29,9

31,0

31,5

32,0

31,2

35,5

33,2

31,9

32,5

32,1

33,0

32,8

32,9

34,0

32,0

33,8

30,5

35,1

36,6

35,4

32,2

32,1

31,2

31,1

36,8

37,5

36,8

11,5

5,5

7,0

23,0

30,0

31,0

22,5

23,8

20,5

34,2

22,5

36,0

30,9

19,7

11,7

18,0

39,0

37,6

38,0

36,9

37,0

36,8

34,6

45,2

36,4

38,1

37,8

40,2

39,4

28,5

35,7

28,8

29,2

33,2

26,1

35,9

27,1

41,6

30,8

35,9

36,1

36,5

35,5

32,1

29,1

33,1

31,0

30,0

12,0

3,4

3,3

4,4

3,9

5,0

3,9

4,6

4,5

4,1

4,5

4,3

4,3

3,3

4,2

3,7

5,3

5,1

3,5

3,7

6,5

4,1

3,6

5,1

4,3

4,3

4,2

5,0

2,5

4,1

4,1

3,6

4,3

5,3

4,0

3,7

5,7

3,9

7,7

6,8

7,8

3,8

3,2

3,0

3,2

0,9

0,6

21,44

20,89

6,45

7,91

8,12

8,96

4,98

7,45

7,16

6,49

7,79

9,59

10,05

9,88

10,38

9,96

10,38

10,47

10,17

10,88

8,92

10,09

9,54

10,34

9,67

9,88

11,24

10,30

11,48

11,08

11,30

11,65

10,97

11,70

9,29

11,35

10,43

10,34

10,80

1059

10,26

11,25

10,26

17,54

22,02

27,47

 

Урал

Кизеловский бассейн

Челябинский бассейн

Буланашское месторорждение

Дальне-Буланашское месторождение

Веселовско-Богосвловское месторождение

Волчанское месторождение

Егоршинское месторождение

Южноуральскицй бассейн

ГР, ГМСШ

Б3

Г6Р

ГР

Б3Р

Б3Р

ТР

Б1Р

6,0

17,0

9,0

8,5

22,0

22,0

8,0

56,0

31,0

29,9

22,8

18,3

28,9

31,2

28,1

6,6

6,1

1,0

0,8

1,7

0,2

0,2

1,9

0,7

19,65

14,19

20,87

22,55

11,04

10,66

20,62

9,11

5,61

4,07

5,83

6,31

3,31

3,12

5,83

2,93

Казахская ССР

Карагандинский бассейн

Куучекинское месторождение

Экибастузский бассейн

Ленгерское месторождение

Тургайский бассейн

Кушмурунское месторождение

Приозерное месторождение

КР, К2Р

КСШ, К2СШ

К, К2

К2Р

ССР

Б3Р, БЭСШ

Б2

Б2

8,0

8,0

10,0

7,0

7,0

29,0

37,0

36,0

27,6

29,4

20,7

40,9

32,6

14,2

11,3

11,5

0,8

0,8

0,8

0,7

0,7

1,8

1,6

0,5

21,12

20,24

22,97

16,63

18,94

15,33

13,18

13,23

5,83

5,63

6,44

5,83

5,26

4,49

3,93

3,90

Сибирь

Кузнецкий бассейн

 
Горловский бассейн

Инское шахтоуправление

Шахта им. Ярославского

Кольчугинское шахтоуправ-ление

Шахты:

          Полысаевская

          Октябрьская

          Кузнецкая

          Пионерка

          Распадская

          Байдаевская

          Зыряновская

          Новокузнецкая

ОФ Комсомолец

ОФ им. С.М. Кирова

ЦОФ Беловская

ГОФ Чертинская

ГОФ Красногорская

ЦОФ Зиминка

ГОФ Коксовая

ГОФ Северная

ОФ Тайбинская

ЦОФ Киселевская

ГОФ Судженская

ОФ Томусинская

ГОФ Анжерская

Шахты:

          Бутовская

          Ягуновская

          Краснокаменская

          им. В.И. Ленина

          им. Шевякова

          им. Вахрушева

           Киселевская

           Северная

           Южная

           им. Волкова

           Шуштулепская

           им. Орджоникидзе

           им. Димитрова

Бунгурское шахтоуправление

Шахты:

           Листвянская

           Бунгурская

           Редаково

           Красный углекоп

           Маганак

Кузнецкий бассейн ( открытая добыча)

Месторождения:

           Уропское

           Караканское

           Новоказанское

           Талдинское

           Ерунаковское

           Сибиргинское

           Чемушское

Разрезы:

           Моховсктй

           Колмогоровский

           Байдаевский

           Грамотеинский

           Новосергиевский

           Прокопьевский

           им. Вахрушева

           Киселевский

           Черниговский

           им. 50 лет Октября

            Томусинский

             Междуреченский

             Сибиргинский

             Листвянский

             Красногорский

             Краснобродский

Канско-Ачинский басейн

Ирша-Бородинский разрез

Назаревский разрез

Березовское меторождение

Барандатское месторождение

Игатское месторождение

Боготольское месторождение

Абанское месторождение

Большесырское месторождение

Минусинский бассейн

Черногорский разрез

Изыхское месторождение

Аскизское месторождение

Бейское месторождение

Иркутский бассейн

Черемховское месторождение

Забитуйское месторождение

Азейский разрез

Тулунский разрез

Мугунское месторождение

Каахемское месторождение

Элегестинское месторождение

Бурятская АССР

Гусиноозерское месторождение

Холбольждинский разрез

Баянгорское месторождение

Никольское месторождение

ДР, ДСШ

ГР, ГМ, ГСШ

Г промпродукт

ССР

ОС промпродукт

ОС шлам

СС2ССМ

ТОМСШ

СС1ССМ

АР

ДКО

ДМ

ДСШ

ДР, ДСШ

ГКОМ

ГМ, ГСШ

ГР, ГМ, ГСШ

ГМ, ГСШ

ГР

ГР

ГР

ГР

ГР

ГР

ГР

ГР + Г промпродукт

Ж промпродукт

Ж промпродукт

КЖ промпродукт

КЖ промпродукт

К2 промпродукт

К2 промпродукт

К2 промпродукт

К промпродукт

К2 промпродукт

К промпродукт

ОС промпродукт

СС, 2ССР

СС2ССКО

СС2ССМ

СС2ССШ

ТР

СС2ССШ

СС1ССРОК1

СС1ССРОК11

СС2 ССР

СС!ССРОК1

СС2ССР

СС2ССР

СС1ССР

СС1ССР

СС1ССМ

СС1СССШ

СС1ССР

ТОМСШ

ТОМСШ

ТОМСШ

ТОМСШ

ТОМСШ

ТР

ТМСШ

ТМСШ

ДРОК1

ДРОК11

ГР, ГСШ

ГРОК1

ГРОК11

КР

СС1ССР

СС1ССРОК1

СС1ССРОК11

СС2ССР

СС2ССМСШ

СС2ССРОК1

ТМСШ, ГР

ТРОК1

ТРОК11

Д

Д

Д

Г, ГЖ

Г, ГЖ

Г

Т, А

Т, А

ГРОК1

ГРОК11

ДРОК1

ДРОК11

ГР

ДРОК1

ГР

ГРОК1

ГРОК11

ГР, ГСШ

СС1ССР

СС1ССРОК1

СС2ССР

СС1ССР

СС1ССРОК11

СС1ССР

СС1ССР

СС1ССРОК1

СС1ССРОК11

СС1ССР

СС2ССР

СС2ССМСШОК1

СС1ССРОК11

СС2ССМСШ

СС2ССРОК1

СС1ССРОК11

КР

СС1ССР

СС2ССР

СС2ССМСШ

СС2ССМСШОК1

СС1ССРОК11

ГР, ГРОК1

КР

СС2ССР

СС1ССРОК11

КР

СС2ССР

СС2ССРОК1

СС2ССШ

СС1СРОК11

СС2ССР

СС2ССРОК1

СС1ССРОК11

ТРОК1

ТРОК11

ТР, ТМСШ

ТРОК1

ТРОК11

ТР, ТМ, ТСШ

ТРОК1

Б2Р

Б2Р

Б2

Б2

Б1

Б1

Б2

Б3

ДР, ДМСШ

ДР

ДР

Д

Д

ДР, ДМСШ

ДР

Б3Р

Б3Р

Б3

ГР

Ж

Б3Р

Б3Р

Б3

Д, ДГ

12,0

8,0

12,0

6,0

7,0

21,0

9,0

7,0

9,0

10,0

8,5

10,0

12,0

10,0

6,0

8,0

8,0

8,0

9,0

7,5

6,5

7,0

9,5

7,5

7,5

10,0

8,0

8,0

7,0

8,0

9,0

7,0

7,0

8,0

7,5

9,0

7,0

8,0

6,0

6,0

8,0

7,0

5,5

10,0

19,0

8,0

11,0

10,0

6,0

8,0

9,0

7,0

9,0

9,0

8,0

7,0

6,0

5,5

5,5

6,0

6,0

5,0

15,0

18,0

10,0

11,0

17,0

6,0

10,0

12,0

19,0

8,0

8,0

10,0

8,0

9,0

15,0

16,6

17,3

13,0

10,5

8,0

8,0

8,0

6,0

11,0

18,0

12,0

18,0

8,0

18,0

8,0

10,5

15,0

10,0

8,0

10,0

8,0

10,0

23,0

12,0

8,0

10,0

20,0

10,0

9,0

10,0

20,0

8,0

12,0

20,0

6,0

8,0

8,0

8,0

11,0

22,0

9,0

5,0

10,0

20,0

6,0

8,0

10,0

10,0

15,0

6,5

10,0

18,0

8,0

15,0

8,0

10,0

13,0

7,0

8,0

33,0

39,0

33,0

37,0

40,5

44,0

33,5

24,0

14,0

14,0

14,0

9,0

14,0

13,0

8,0

25,0

26,0

22,0

5,0

7,0

23,0

26,0

23,0

6,0

13,2

14,3

23,8

14,1

27,9

16,6

18,2

18,6

18,2

11,7

7,3

10,8

13,2

13,5

7,5

14,7

11,0

10,6

13,6

22,7

15,4

12,1

13,6

10,6

15,7

17,1

35,0

34,0

27,0

24,8

28,2

30,7

32,1

32,7

27,8

33,7

24,6

24,8

8,5

11,3

13,8

15,8

12,3

11,7

16,2

14,7

16,0

24,3

14,1

15,6

14,6

13,0

15,5

19,1

18,4

19,5

22,6

13,2

22,7

19,7

14,1

11,4

11,0

10,7

13,5

13,4

16,6

14,1

11,7

11,4

14,6

15,6

13,8

15,3

13,8

15,5

18,7

8,3

11,2

10,4

10,7

8,3

9,7

20,7

12,7

11,1

12,3

10,6

10,7

12,0

10,7

9,2

9,0

17,0

13,5

13,8

13,5

7,4

9,0

11,6

8,8

7,4

9,0

8,0

17,1

13,6

13,5

14,4

13,8

13,2

12,8

9,4

12,9

5,5

7,4

7,1

11,7

14,6

14,2

14,4

16,0

15,0

15,6

15,3

18,0

17,0

16,8

16,2

16,4

18,4

18,7

17,5

17,1

18,3

9,3

9,2

6,7

7,3

4,7

4,4

6,8

6,7

8,0

6,1

17,2

14,6

17,2

17,9

12,9

27,0

23,0

14,2

12,6

14,8

12,4

8,4

16,9

11,8

15,4

18,2

0,4

0,5

0,5

0,6

0,8

0,4

0,4

0,6

0,3

0,4

0,3

0,3

0,4

0,4

0,4

0,5

0,4

0,4

0,3

0,4

0,6

0,5

0,4

0,4

0,6

0,7

0,7

0,6

0,5

0,4

0,3

0,3

0,3

0,3

1,0

0,3

1,1

0,4

0,4

0,4

0,4

0,5

0,4

0,4

0,3

0,4

0,4

0,3

0,3

0,4

0,3

0,3

0,3

0,3

0,6

0,6

0,7

0,5

0,7

0,5

0,5

0,4

0,4

0,3

0,4

0,4

0,3

0,3

0,4

0,4

0,3

0,4

0,4

0,3

0,4

0,4

0,3

0,2

0,2

0,3

0,4

0,4

0,5

0,3

0,5

0,4

0,3

0,4

0,3

0,5

0,5

0,4

0,4

0,3

0,3

0,5

0,4

0,3

0,4

0,3

0,4

0,4

0,4

0,3

0,4

0,4

0,4

0,4

0,3

0,3

0,2

0,4

0,4

0,4

0,4

0,4

0,3

0,5

0,3

0,4

0,2

0,3

0,3

0,3

0,3

0,3

0,3

0,3

0,2

0,5

0,4

0,3

0,3

0,3

0,4

0,4

0,2

0,4

0,2

0,2

0,4

0,5

0,3

0,2

0,5

0,5

0,5

0,6

0,5

1,0

4,1

0,4

0,4

0,9

0,4

0,6

0,7

0,3

0,5

0,4

22,93

25,32

20,07

27,51

21,84

21,04

24,78

25,20

23,64

26,12

16,04

24,44

22,97

23,43

27,84

25,03

25,87

25,87

24,19

22,72

21,16

26,20

24,90

26,92

25,11

23,31

18,90

19,23

21,67

22,13

20,41

20,20

20,79

19,99

22,05

18,64

23,39

22,84

29,44

28,43

26,76

26,20

27,93

23,43

17,22

26,33

23,81

21,75

27,34

24,40

25,45

26,16

24,61

23,43

24,99

24,90

24,66

27,55

23,81

25,28

26,88

28,51

21,46

19,11

24,36

23,01

18,61

27,42

25,78

24,06

18,27

25,87

27,25

24,02

26,62

24,78

19,11

22,09

20,49

22,80

25,22

26,50

26,58

23,56

27,80

23,56

19,23

22,76

19,11

25,53

20,49

26,67

24,36

19,57

24,36

25,83

23,98

28,89

26,71

17,72

25,57

27,63

25,36

19,40

23,68

25,78

24,86

18,18

26,29

23,68

19,39

29,98

26,75

29,14

28,47

27,04

18,31

24,40

27,76

25,45

17,22

27,17

25,87

24,36

24,10

19,48

25,70

23,77

18,73

24,44

18,56

25,41

24,02

20,45

28,51

26,83

15,54

13,06

15,70

14,86

21,85

11,84

14,78

19,11

20,16

20,62

20,16

23,10

22,51

17,93

20,91

16,96

16,38

17,55

26,46

29,73

16,88

16,08

18,10

23,05

6,42

7,00

5,73

7,66

6,30

5,97

6,85

6,94

6,58

7,04

7,28

6,86

6,44

6,54

7,79

6,88

7,17

7,18

6,77

6,23

7,74

7,39

6,98

7,48

7,00

6,60

5,43

5,48

6,09

6,23

5,90

6,02

5,86

5,65

6,26

5,25

6,61

6,36

8,05

7,80

7,37

7,33

7,69

6,56

4,66

7,34

6,68

6,11

7,51

6,73

7,08

7,25

6,79

6,48

6,88

6,82

6,69

7,54

6,53

6,93

7,44

7,88

6,03

5,43

6,88

6,45

5,30

7,58

7,12

6,77

5,20

7,15

7,22

6,69

7,28

6,85

5,29

6,18

5,83

6,41

6,87

7,45

7,40

6,50

7,56

6,62

5,47

6,38

5,43

7,12

5,78

7,39

6,89

5,51

6,81

7,11

6,66

7,94

7,38

5,10

7,05

7,58

6,99

5,47

6,59

7,14

6,95

5,14

7,28

6,67

5,21

7,95

7,34

7,98

7,79

7,43

5,22

7,07

7,65

7,02

5,01

7,48

7,21

6,83

6,73

5,59

7,17

6,56

5,40

6,68

5,03

6,94

6,67

5,95

7,83

7,43

4,53

3,92

4,62

4,38

3,83

3,59

4,35

5,50

5,68

5,81

5,78

6,53

6,35

5,07

5,98

4,82

4,77

5,14

7,40

8,22

4,87

4,64

5,16

6,47

Северо-Восточные районы

Месторождения:

            Сангарское

            Джебарики-Хая

            Аркагалинское

            Верхне-Аркагалинское

            Эрозионное

            Буор-Кемюсское

            Бухта Угольная

            Нерюнгринское

            Анадырское

            Кангаласское

            Согинское

            Куларское

            Ланковское

            Уядинское

ДР

ДР

ДР

Д

Ж

Ж

ГР

ССР

Б3Р

Б2Р

Б1

Б1

Б1

Б1

10,0

11,0

19,0

20,0

9,0

8,0

10,0

7,0

22,0

32,5

41,0

51,0

51,0

50,0

13,5

11,1

12,2

10,4

12,7

11,0

15,3

16,7

13,3

10,1

3,0

12,2

5,9

12,0

0,3

0,3

0,2

0,3

0,4

0,3

1,4

0,2

0,6

0,2

0,2

0,1

0,1

0,1

24,31

23,10

19,15

19,40

23,43

27,34

24,23

24,61

17,97

14,53

14,02

7,68

9,24

7,89

6,80

6,50

5,46

5,54

6,59

7,53

6,73

6,81

5,31

4,32

4,14

2,58

2,98

2,61

Кавказ

Ткибули

Ткварчели

КР

ДМСШ

Г концентрат

Г промпродукт

Ж концентрат

Ж промпродукт и шлам

5,8

13,0

14,5

15,0

13,0

11,5

24,4

40,0

13,5

30,0

12,5

39,5

0,8

2,3

1,2

2,0

0,9

1,5

24,33

14,70

23,19

17,08

24,03

16,31

-

-

-

-

-

-

Узбекская ССР

Средазуголь

            Ангренский разрез

            Шаргуньское рудоуправ-   ление

Б20МСШ

СССШ

34,5

6,0

22,0

18,5

2,0

0,8

13,44

25,95

 

Киргизская ССР

Шахты:

            Джергалан

            Кок-Янгак

            Таш-Кумыр

Сулюктинское рудоуправление

Кызылкийское рудоуправление

Шахты:

            № 4

            Центральная

            Кара-Киче

ДСШ

ДСШ

ДСШ

Б3СШ

Б3СШ

Б3СШ

Б3СШ

Б3

11,5

10,5

14,5

32,0

28,0

25,0

19,5

19,0

14,0

21,0

25,0

21,0

18,0

18,0

15,0

10,0

1,0

1,8

1,5

0,7

1,6

1,8

0,7

1,0

22,77

21,31

17,87

17,00

16,16

17,00

19,00

19,80

 

Таджикская ССР

Шахты:

            № 1/2, Шураб

            № 8, Шураб

БР

БСШ

21,5

29,5

20,0

18,0

1,0

1,0

16,83

15,24

 

Дальний восток

Артемовское месторождение

Партизанский (Сучанский)

Раздольненский бассейн

Месторождения:

            Липовецкое

            Огоджинское

Б3ОМСШ

Б3КОМ

Б3США

Ж6Р

Ж, Т промпродукт

ДКО

ДМСШ

ДР, ДСШ

ДР

24,0

24,5

23,0

5,5

9,0

6,0

6,0

6,0

13,0

32,0

26,0

35,5

34,0

40,0

32,0

35,0

36,0

40,0

0,4

0,4

0,4

0,5

0,5

0,4

0,4

0,4

0,3

13,31

14,82

12,68

20,51

17,25

19,64

18,63

18,13

15,83

 

Остров Сахалин

Среднее по Сахалину

Углегорский район

Алксандровский район

Шахты:

             Макарьевка

             Мгачи

             Арково

Макаровский район

Шахты:

             Макаровская

             Тихмененская

Шахтоуправление Лермонтов-ское

Шахта Шебунино

Шахта Горнозаводская

Разрез Новиковский

Шахта Южно-Сахалинская

Шахта Долинская

Б3Р, Б3, концентрат

ГСШ

Г концентрат

ГР

ЖР

ГР

ДР

Б3Р

Б3Р

Б3Р, Б3СШ

Б3Р

Б3Р концентрат

Б3Р

ДР

ДСШ, Д концентрат

20,0

10,5

9,0

10,5

6,0

7,0

8,0

16,5

21,0

20,0

22,0

23,0

16,0

8,5

10,5

22,0

20,0

18,0

10,0

13,0

17,0

15,0

20,0

15,0

30,0

16,0

12,0

28,0

25,0

21,0

0,4

0,3

0,6

0,4

0,3

0,6

1,1

0,3

0,3

0,3

0,4

0,5

0,7

0,4

0,5

17,33

22,86

24,74

24,70

28,14

24,53

24,03

18,50

18,21

15,49

18,17

18,92

16,,91

20,93

21,77

 

Горючие сланцы

Эстонсланец

Ленинградсланец:

             Шахта № 3

             Каширская

Болтышское месторождение

Мелинитовые сланцы Карпат

0 – 100 мм

12,0

11,0

14,0

32,0

5,0

50,5

54,2

68,5

67,0

75,0

1,6

1,5

3,6

1,4

3,0

11,34

9,50

6,40

10,47

7,12

 

Торф

Росторф в целом

Месторождения:

             Ленинградское

             Шатурское

             Тюменское

             Смоленское

 

50,0

48,0

48,0

48,0

47,9

12,5

11,3

11,0

10,9

12,0

0,3

0,2

0,3

0,3

0,3

8,12

8,92

8,83

8,29

8,29

 

Другме виды топлива

Дров

Мазут

Стабилизированная нефть

Дизельное топливо

Солярное масло

Моторное топливо

Малосернистый

Сернистый

Высокосернистый

40,0

3,0

3,0

3,0

0,6

0,1

0,1

0,1

0,1

0,025

0,02

0,05

-

0,5

1,9

4,1

2,9

0,3

0,3

0,4

10,24

40,30

39,85

38,89

39,90

42,75

42,46

41,49

3,75

11,48

11,28

10,99

11,35

-

-

-

               

П р и м е ч а н и е. Физико-химическое характеристики углей Европейский части СССР, Кавказа, республик Средней Азии, Дальнего Востока, острова Сахалин и характеристики горючих сланцев и торфа взяты из справочника «Энергетическое топливо СССР», М., Энергия, 1979; характеристики углей Урала, Сибири, Северо-Восточных районов СССР, Казахской ССР и характеристики других видов топлива по данным Западно-Сибирского регионального научно-исследователь7ского института Госкомгидромета.


ПРИЛОЖЕНИЕ 2.2.

ХАРАКТЕРИСТИКИ ГАЗООБРАЗНЫХ ТОПЛИВ (ПРИ НОРМАЛЬНЫХ УСЛОВИЯХ)

Газопровод

Состав газа, % по объему

Qri мДж/кг

с кг/м3

метан

этан

пропан

бутан

пентан и более тяжелые

азот

СО2

H2S

SO2

CO

H2

Непредельные углеводороды

Природный газ

Кумертау–Ишимбай- Магнитогорск

Бухара – Урал

Игрим – Пунта – Серов – Нижний Тагил

Оренбург – Совхозное

Попутные газы

Каменный Лог – Пермь

Ярино – Пермь

Промышленные газы

Газ доменных печей, работающих на коксе с добавкой природного газа

Газ коксовых печей

81,7

94,2

95,7

91,4

38,7

38,0

0,3

25,5

5,3

3,2

1,9

4,1

22,6

25,1

-

-

2,9

0,4

0,5

1,9

10,7

12,5

-

-

0,9

0,1

0,3

0,6

2,7

3,3

-

-

0,3

0,1

0,1

-

0,7

1,3

-

-

8,8

0,9

1,3

0,2

23,8

18,7

55,0

3,0

0,1

0,4

-

0,7

-

1,1

12,5

2,4

-

-

-

-

0,8

1,1

-

-

-

-

-

-

-

-

0,2

0,5

-

-

-

-

-

-

27,0

6,5

-

-

-

-

-

-

5,0

59,8

-

-

0,2

1,1

-

-

-

2,3

31,58

27,83

27,02

33,57

50,68

56,09

4,51

7,19

0,858

0,758

0,741

0,883

1,196

1,196

1,194

0,424


  1. РАСЧЕТ ВЫБРОСОВ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ

ОТ МАШИНОСТРОИТЕЛЬНЫХ

И МЕТАЛЛООБРАБАТЫВАЮЩИХ ПРЕДПРИЯТИЙ1.

3.1. Литейные цеха. В состав литейного цеха машиностроительного завода входят плавильные агрегаты, шихтовый двор, участки приготовления формовочных и стержневых смесей, разлива металла и очистки литья.

В качестве плавильных агрегатов используются в основном вагранки открытого и закрытого типа, дуговые и индукционные печи. Расчет выброса загрязняющего вещества производится по формуле:

                                                                                                                 (3.1)

где q – удельное выделение вещества на единицу продукции (кг/г); D – расчетная производительность агрегата (т/ч); в – поправочный коэффициент для учета условий плавки; з – эффективность средств по снижению выбросов в долях единицы.

Значения удельного выделения загрязняющих веществ при плавке чугуна в открытых чугунолитейных вагранках производительностью до 25 т/с приведены в табл. 3.1.

Таблица 3.1.

Удельное выделение загрязняющих веществ (кг/т) при плавке чугуна

Производи-тельность вагранки, т/ч

Пыль

Оксид углерода

Сернистый ангидрид

Углеводороды

Оксиды азота

2

3

4

5

7

10

15

20

25

20

20

20

20

19

19

17

18

18

200

200

200

185

200

180

180

190

200

1,5

1,4

1,4

1,4

1,5

1,4

1,3

1,5

1,4

2,60

2,40

2,30

2,20

2,40

2,20

2,10

2,30

2,40

0,014

0,014

0,012

0,013

0,014

0,014

0,012

0,014

0,014

Закрытые чугунолитейные вагранки производительностью 5 – 10 т/ч при плавке чугуна выделяют в среднем на тонну выплавляемого металла: пыли – 11,5 кг, оксида углерода – 193 кг, сернистого ангидрида – 0,4 кг, углеводородов – 0,7 кг.

Кроме того, при выпуске 1 т чугуна из вагранок в ковши в атмосферу цеха выделяется около 125 – 130 г оксида углерода и 18 – 22 г. графитной пыли, углеродных через фонарные проемы или через систему общеобменной вентиляции. При разливе чугуна в формы в атмосферу цеха выделяется оксид углерода. Его количество q зависит от массы отливок m следующим образом:

m, кг     .   .   .   .           8 – 30          31 – 50         51 – 100         101 – 200

q, кг/т   .   .   .   .             1,2                1,10               1,05                1,00

m, кг     .   .   .   .        201 – 300     301 – 500     501 – 1000     1001 – 2000

q, кг/т   .   .   .   .            0,90               0,80               0,75                0,70

Это выделение загрязняющих веществ необходимо учитывать как неорганизованные выбросы.

Емкость электродуговых печей, предназначенных для плавки стали и чугуна, на машиностроительных предприятиях не превышает 100 т. Выделение ими загрязняющих веществ в ходе технологического процесса зависит от марок выплавляемых сплавов, продувки кислородом и ряда других факторов, причем состав и количество выделяющихся компонентов изменяется в течение плавки. В табл. 3.2. приведены усредненные показатели выделения вредных веществ на единицу продукции, а в табл. 3.3. – значения коэффициента в.

Таблица 3.2.

Удельное выделение загрязняющих веществ (q) из электродуговых печей.

Емкость печи, т

Выплавка стали

Выплавка чугуна

произво-дительность печи, т/ч

q кг/т

производи-тельность печи, т/ч

q кг/т

пыль

оксид углерода

оксиды азота

пыль

оксид углерода

оксиды азота

0,5

1,5

3,0

5,0

6,0

10,0

12,0

20,0

25,0

40,0

50,0

100,0

0,33

0,94

1,56

2,0

2,7

3,0

4,2

5,9

6,2

10,6

11,4

21,0

9,9

9,8

9,5

9,4

9,2

8,8

8,7

8,1

7,6

7,0

6,9

6,6

1,4

1,2

1,3

1,3

1,4

1,4

1,5

1,5

1,5

1,5

1,4

1,5

0,27

0,26

0,26

0,26

0,27

0,27

0,29

0,29

0,29

0,29

0,28

0,29

-

-

1,65

2,5

2,8

4,5

5,1

7,0

8,0

12,0

14,0

23,0

-

-

9,5

9,4

9,2

8,8

8,7

8,1

7,6

7,0

6,9

6,6

-

-

1,3

1,3

1,4

1,4

1,5

1,5

1,5

1,5

1,4

1,5

-

-

0,26

0,26

0,27

0,27

0,29

0,29

0,29

0,29

0,28

0,29

Таблица 3.3.

Значения коэффициента в.

Условия плавки

Для стали

Для чугуна

Кислый процесс

Основной процесс

Применение кислорода

Плавка легированной стали

Предварительный нагрев шихты до 400оС

1,00

0,80

1,15

0,85

-

1,00

0,67

1,10

-

1,22

Кроме веществ, указанных в табл. 3.3. в выбросах присутствуют оксиды серы – 1,6 г/т, цианиды – 28,4 г/т, фториды – 0,56 г/т. При плавке нержавеющих, жаропрочных и кислотоупорных сталей удельное выделение пыли в отходящих газах (см. табл.3.2.) следует увеличить в 1,4 – 1,5 раза, при продувке кислородом – принимать ориентировочно 0,5 кг на 1 м3 кислорода.

Для индукционных тигельных печей промышленной части тока, тигельных и канальных для плавки чугуна и тигельных печей повышенной частоты тока для плавки стали средний удельный показатель выделения пыли составляет 0,75 – 1,5 кг/т металла, масса газообразных загрязняющих веществ незначительна.

При работе плавильных агрегатов, кроме организованных, нужно учитывать неорганизованные выделения за счет неплотностей технологического оборудования и при выполнении некоторых операций производственного процесса (например, при выпуске расплавленного металла в изложницы и ковши и др.). Они составляют в среднем 40 % массы веществ, выделяемых плавильными агрегатами. Поэтому для оценки количества организованных и неорганизованных выбросов в формулу (3.1.) следует ввести коэффициент 1.4.

Плавка цветных металлов и сплавов на их основе на машиностроительных заводах осуществляется в основном в индукционных тигельных и канальных печах, печах сопротивления и электродуговых, производительность которых находится в пределах 0,15 – 2,0 т/ч. В газовых выделениях содержатся возгоны металла и его оксидов, оксиды серы и азота, фтористый водород, аммиак, ионы хлора, графитовая пыль, фтористый кальций, хлористый барий и другие соединения. Количество состав этих выделений еще недостаточно изучен.

В табл. 3.4. приведены ориентировочно удельные показатели для пыли, оксидов азота, серы и углерода и для прочих веществ (суммарно). В табл. 3.5. приведены ориентировочные показатели выделения загрязняющих веществ при литье алюминия за 1 ч.

Таблица 3.4.

Удельное выделение загрязняющих веществ (кг/т)

при литье цветных металлов и сплавов.

Плавильное оборудование

Пыль

Оксиды азота

Сернистый ангидрид

Оксид углерода

Прочие

Индукционные печи

Электродуговые печи

Печи сопротивления

Газомазутные плавильные печи (плавка алюминия)

1,2

1,8

1,5

2,8

0,7

1,2

0,5

0,6

0,4

0,8

0,7

0,6

0,9

1,1

0,5

1,4

0,2

0,3

0,3

0,18

Таблица 3.5.

Выделение загрязняющих веществ (кг/ч) при литье алюминия.

Технологическое оборудование

Пыль

Оксид углерода

Углево-дороды

Хлор

Фтористый водород

Сернистый ангидрид

Оксиды азота

Индукционные печи плавки алюминия типа ИСТ-0,4

Посты заливки металла в формы

Установка литья под давлением

Камера охлаждения

Станки отделения огнеупорных оболочек

Раздаточная печь

0,18

0,9

-

-

0,7

0,055

0,048

0,111

0,064

-

-

0,005

-

0,095

0,198

0,025

-

-

0,058

-

-

-

-

0,008

2,45

-

-

-

-

0,44

-

-

-

-

-

-

0,021

-

-

-

-

0,019

Таблица 3.6.

Удельное выделение пыли (кг/т) при обработке материалов

на различных участках литейного производства

Вид работ

Песок

Бентонит, цемент

Известник

Кокс литейный

Уголь каменный

Глина формовоная сухая

Опилки, торфяная крошка

Выгрузка из вагонов и самосвалов грейферными механизмами в приемные ямы

Загрузка в приемные бункеры и закрома хранилища через аспирируемые точки

Перемещение материала:

а) одноковшовым экскаватором производительностью до 90 м3/ч.

б) мостовыми кранами с грейферными механизмами и канатно-скреперными установками производительностью до 17 м3/ч.

0,10

-

0,05

0,15

0,25

0,31

0,09

0,28

0,23

0,75

0,15

0,45

0,28

0,70

0,05

0,15

0,14

0,40

0,03

0,07

0,08

0,22

0,04

0,12

0,33

0,85

0,05

0,13

Таблица 3.7

Удельное выделение пыли при складировании и транспортировке

 сыпучего материала (кг/т).

Вид работ

Материал

кусковой (средний диаметр > 8 мм)

порошкообразный (средний диметр < 8 мм)

горелая земля

Загрузка сыпучего материала в желоба при перегрузках и транспортировке

Разгрузка сыпучего материала на желоба при перегрузках и транспортировке

Пересыпка на транспортеры

Пересыпка из комбинированных укрытий ленточных конвейеров, транспортеров, элеваторов при транспортировке

Пересыпка из комбинированных укрытий в галереях ленточных конвейеров при транспортировке.

Местный отсос от питателей и дозаторов.

1,41

1,13

0,70

0,40

0,53

0,50

4,20

2,73

1,53

1,03

1,17

1,06

-

-

0,50

0,30

0,43

0,30

В табл. 3.6. и 3.7. приведены данные о сведении пыли при обработке сыпучих материалов на различных участках литейного производства, а также в процессе их складирования и транспортировки (при скорости ветра 2 – 5 м/с).

 В процессе приготовления формовочных смесей при применении наиболее распространенного на машиностроительных заводах оборудования удельные выделения пыли (q кг/т) составляют:

при сушке в барабанном сушиле ( горизонтальном)

       песка                                                                                                                             0,5

       глины                                                                                                                            2,5

из установки сушки песка

       в потоке горячих газов                                                                                                2,1

       в кипящем слое                                                                                                            1,3

       вертикальной                                                                                                               1,0

при дроблении и помоле шихтовых материалов

       в дробилках

          шнековых производительностью до 20 т/ч                                                           6,0

          конусных производительностью до 50 т/ч                                                            5,0

          молотковых производительностью до 5 т/ч                                                          4,5

       в шаровых мельницах производительностью до 1 т/ч                                            7,0

       в молотковых мельницах производительностью до 2 т/ч                                       7,0

при смешении формовочных материалов

       из сит

          вибрационных                                                                                                          4,0

          плоских маханических                                                                                            7,0

          барабанных (полигональных и цилиндрических)                                                3,0

       из смесителей периодического действия

          с вертикально вращающимися катками производительностью до 50 т/ч         1,0

          с горизонтально вращающимися катками производительностью до 60 т/ч      1,2

       из смесителей тарельчатых производительностью до 20 т/ч                                 0,6

       из смесителей непрерывного действия с вертикально вращающимися                1,3

 катками производительностью до 60 т/ч.

При просеивании горячих материалов с температурой 50 оС соответствующие удельные выделения из сит увеличивается на 25 – 30 %.

При изготовлении песчано-глинистых формовочных и стержневых смесей с применением оборудования, рассмотренного выше, используются указанные значения q (кг/т). Дополнительное выделение загрязняющих веществ при сушке стержней и форм в случае применения жидкого или твердого топлива определяется в соответствии с рекомендациями раздела 2, а выход ароматических углеводородов принимается равными 40 – 50 г/т.

При использовании формовочных смесей холодного твердения, содержащих фенолформальдегидную смолу, выделяются оксид углерода, бензол, фенол, формальдегид, метанол; из карбамидной смолы УКС-Л выделяются оксид углерода, формальдегид, метан, цианиды, аммиак и др. В табл. 3.8. приведены данные о выделении отдельных загрязняющих веществ при работе с наиболее распространенными смолами. В табл. 3.9. приведены данные о выделении загрязняющих веществ из холоднотвердеющих формовочных и стрежневых смесей и синтетических смол для различных процессов.

Таблица 3.8.

Выделение загрязняющих веществ (кг/ч) при сушке форм и стержней

Тип оборудования

Оксид углерода

Оксиды азота

Сернистый ангидрид

Фтористый водород

Формальде-гид

Метан

Акролеин

Горизонтальные конвейерные сушила

Конвейерные сушила ЗИЛ

Вертикальные сушила

Камерные сушила

0,511

0,400

0,119

0,055-0,070

0,253

0,013

0,032

0,0012

0,140

-

0,097

0,102

-

0,017

0,016

-

0,080

-

-

-

0,031

-

-

0,033

0,085

-

-

-

Извлечение отливок из песчано-глинистых форм и освобождение их от отработанных формовочных смесей производится с помощью выбирающего оборудования и сопровождается выделениями пыли, горелой земли и окалины в количестве до 30 кг/т отлитого металла.

В табл. 3.10 приведены средние значения выделения загрязняющих веществ при выбивке форм и стержней. В табл. 3.11. даются удельные выделения пыли при работе основных типов оборудования для разных способов очистки изделий. В табл. 3.12. приводятся сведения о составе и количестве выделяющихся веществ при литье по выплавляемым моделям.


Таблица 3.9.

Выделение загрязняющих веществ из холоднотвердеющих формовочных и стержневых смесей в синтетических смол

Марка и тип смолы

Процесс

заполнения ящиков, мг/(кг. ч)

отверждения смесей, мг/(дм3 ч)

охлаждения залитых форм, г/(дм3 ч)

Формаль-дегид

фенол

метанол

фурфурол

ацетон

Формаль-дегид

фенол

метанол

фурфурол

ацетон

Формаль-дегид

фенол

метанол

аммиак

оксид углерода

бензол

цианиды

 

Фенолформальдегидные смолы

0,14

3,29

0,21

 

8,75

2,62

 

ОФ-1

ОФ-1а

СФ-3042

8,70

8,08

10,78

4,63

3,25

5,72

28,30

26,30

35,0

 

894,5

831,0

1112,0

1,39

1,29

1,73

0,74

0,52

0,92

5,42

4,20

5,61

 

142,90

132,80

177,10

             
 

Фенолфурфурановая смола

нет сведений

ФФ-1Ф

8,53

7,61

75,26

6,66

 

0,75

0,67

6,61

0,59

 
 

Мочевинофурановые смолы

0,25

 

0,26

5,86

18,49

 

1,19

БС-40

УКС-Ф

УКС-Л

34,0

34,20

9,11

 

610,50

614,40

161,20

46,41

46,41

6,66

 

3,05

3,02

0,80

 

547,0

541,0

142,0

2,29

2,29

0,59

               


Таблица 3.10.

Удельное выделение загрязняющих веществ (кг/т) при выбивке форм и стержней1.

Оборудование

Пыль

Оксид углерода

Сернистый ангидрид

Оксиды азота

Аммиак

Подвесные вибраторы при высоте опоки над решеткой не более 1 м.

Решетки выбивные эксцент-риковые грузоподъемностью

       до 2,5 т/ч

Решетки выбивные инерционные грузоподъемностью

       до 10 т/ч

       до 20 т/ч

Решетки выбивные инерцисионно-ударные грузоподъемностью до 30 т/ч

9,7

4,8

7,9

10,2

22,3

1,2

1,0

1,1

1,2

1,2

0,04

0,03

0,03

0,04

0,04

0,2

0,2

0,2

0,3

0,3

0,4

0,3

0,4

0,6

0,6

1При температуре выбиваемых отливок выше 200 оС выделение пыли и других компонентов увеличивается на 10 – 15 %. Ввиду отсутствия значений удельного выделения загрязняющих веществ в процессах очистки литья цветных металлов их можно принимать по данным таблицы 3.11.

Таблица 3.11.

Удельное выделение пыли (кг/т) при очистки литья черных металлов.

Способ очистки, оборудование

Чугун

Сталь

 

1. Пескоструйная очистка в камерах объемом:

       до 1 м3

       до 8 м3

       до 80 м3

2. Дробеметная очистка

   Барабаны очистные дробеметные для отливок    массой:

       до 25 кг

       до 80 кг

       до 4000 кг

   Камеры очистные дробеметные объемом:

       до 2 м3

       до 10 м3

       до 80 м3

Смолы очистные дробеметные для отливок массой:

         до 150 кг

         до 300 кг

         до 600 кг

Машины полуавтоматические дробеметные периодического и непрерывного действия для отливок массой:

         до 25 кг

         до 400 кг

Камеры очистные дробеметные непрерывного действия с вращающимися подвесками

         для мелкого и среднего литья

         для крупного литья

3. Дробеструйная очистка

Камеры очистные дробеструйные, обслуживаемые рабочими снаружи, диаметр сопла 6 – 8 см.

        тупиковые

        проходные

Камеры очистные дробеструйные, обслуживаемые рабочими, находящимися внутри камеры, диаметр сопла 10 – 12 мм.

        тупиковые

        проходные

Камеры очистные дробеструйные двухзаходные с вращающимися подвесками

         для мелкого и среднего литья

         для крупного литья

4. Галтовка

Барабаны очистные галтовочные для отливок массой

         до 10 кг

         до 40 кг

         до 100 кг

7,2

10,0

30,0

9,3

12,8

20,1

11,1

13,2

24,0

23,3

25,0

29,1

6,9

12,8

-

-

-

14,0

19,3

530,3

-

19,8

36,1

34,7

37,5

43,6

10,3

19,3

 

6,0

2,8

8,0

12,4

18,5

25,5

8,7

26,1

3,0

7,5

24,0

9,1

4,2

12,1

19,3

27,9

38,4

13,0

39,3

4,5

11,3

36,1

Таблица 3.12.

Выделение загрязняющих веществ при литье на участке изготовления модельных блоков и керамических оболочек.

                                     Тип оборудования                                    

Вещество

Количество, г/ч

Баки расплавления компонентов модельной массы

Столы опайки зумпфа

Автомат обмазки и обсыпки модельных блоков

Ванна окунания автомата

Ванна с кипящим слоем песка

Агрегат приготовления огнеупорного покрытия, модель 662

Весы-дозаторы

Установка приготовления огнеупорного покрытия, модель 661

Агрегат приготовления огнеупорного покрытия, модель 662А

Автомат для нанесения огнеупорного покрытия

Установка воздушно-аммиачной сушки

Ванна для выплавки модельного состава, модель 672

Установка для выплавки модельного состава

Полуавтомат отделения керамики и отливок, модель 639

Установка для отделения керамики

Установка выщелачивания керамики, модель 695

Полуавтомат обработки готовых изделий

Пары парафина (угле-водороды)

То же

Пыль кварца

Ацетон (пары)

Пыль кварца

Пыль маршалита, кварца

Пыль маршалита

Ацетон (пары)

Пыль маршалита

Ацетон (пары)

Пыль маршалита

Ацетон (пары)

Пыль кварцевого песка

Аммиак (пары)

Пары углеводородов

То же

Пыль кварца и керамики

То же

Аэрозоли щелочи

Абразивная пыль

116

144

1680

2301

3750

300

3240

84

6120

252

3600

216

3600

2301

292

75

6000

3600

21,3

166

3.2. Термические цеха. К основному оборудованию термических цехов относятся нагревательные печи, работающие на газе и мазуте, электротермические печи и ванны. Количественные характеристики выделения веществ в отдельных процессах приведены в табл. 3.13.

3.3. Участки механической обработки материалов. Валовое выделение загрязняющих веществ определяется исходя из нормо-часов работы станочного парка. В табл. 3.14 – 3.17 приведены удельные показатели выделения веществ в единицу времени на единицу основного технологического оборудования механической обработки материалов.

Таблица 3.13

Выделение загрязняющих веществ в термических цехах

Тип оборудования, технологический процесс

Вещество

Количество

1. Нагревательные устройст-ва, сжигание природного газа

2. Печи

      с эндогазом

      с аммиаком

      с природным газом

3. Соляные ванны

      нагрев под закалку в расплавах хлористого бария, натрия и калия

охлаждение и отпуск стальных деталей в смесях из углекислого натрия, хлористого натрия и углекислого калия

4. Цманирование

      низкотемпературное

      высокотепемпературное

5.Масляные ванны и баки

      закалка

      отпуск

6. Очистные дробеметные установки периодического и непрерывного действия

7. Установки для нанесения антицементационных покрытий

Оксид углерода

Оксиды азота

Оксид углерода

Оксиды азота

Аммиак

Оксид углерода

Оксиды азота

Аэрозоли

Хлористый водород

Аэрозоли

Аэрозоли

Цианистый водород

Аэрозоли

Цианистый водород

Аэрозоли и пары масла

Пыль металлическая, окалина

Пары бензола и толуола

12,90 г/м3 газа

2,15 г/м3 газа

11,80 г/м3 газа

1,97 г/м3 газа

100,0 г/м3 аммиака

12,90 г/м3 газа

2,15 г/м3 газа

0,35 г/кг металла

0,12 г/кг металла

0,25 г/кг металла

0,25 г/кг деталей

0,30 г/кг деталей

0,36 г/кг деталей

0,30 г/кг деталей

0,10 г/кг деталей

0,08 г/кг деталей

1,50 г/кг деталей

2,0 г/кг деталей

3.4. Цеха и участки сварки и резки металлов. Удельные показатели выделения загрязняющих веществ, образующихся в процессе сварки и наплавки, с учетом применяемых сварочных материалов приведены в табл. 3.18 и 3.19. Удельные показатели выделения веществ при резке металлов даны в табл. 3.20. Приведенные в таблицах данные носят ориентировочный характер как вследствие усреднения экспериментальных и расчетных значений удельных выбросов, так и в силу многообразия технологических режимов работы оборудования.

Таблица 3.14.

Удельное выделение пыли (кг/ч) основным технологическим оборудованием при механической обработке металлов

Оборудование

Определяющая характеристика оборудования

Вещество

Количество

Круглошлифовальные станки

Плоскошлифовальные станки

Бесцентрошлифовальные станки

Зубошлифовальные станки

Внутришлифовальные станки

Заточные станки

Полировальные станки с войлочными кругами

Отрезные станки

Кравецальные станки

Диаметр шлифовального круга, мм

150

300

350

400

600

750

900

Диаметр шлифоваль-ного круга, мм

175

250

350

400

450

500

Диаметр шлифоваль-ного круга, мм

30 – 100

395 – 500

480 – 600

500

Диаметр шлифоваль-ного круга, мм

75 – 100

120

160 – 165

400

Диаметр шлифоваль-ного круга, мм

5 – 20

10 – 50

17 – 80

40 – 150

125 – 200

Диаметр абразивно-го круга, мм

100

150

200

250

300

350

400

450

500

550

Диаметр круга, мм

100

200

300

400

500

600

-

-

Абразивная и металлическая пыль

То же

То же

То же

То же

То же

Войлочная абразивная пыль

Металлическая пыль

То же

0,117

0,155

0,170

0,180

0,235

0,270

0,310

0,130

0,150

0,181

0,198

0,212

0,225

0,047

0,080

0,100

0,080

0,039

0,044

0,048

0,065

0,030

0,045

0,058

0,087

0,108

0,040

0,062

0,085

0,110

0,135

0,160

0,182

0,205

0,230

0,255

0,060

0,080

0,120

0,160

0,200

0,260

0,730

0,350

Таблица 3.15

Удельное выделение (г/ч) аэрозолей масла и эмульсола

при механической обработке металлов

Оборудование

Мощность оборудования, кВт

Аэрозоли масла при охлаждении маслом

Аэрозоли эмульсола при охлаждении эмульсией или содовым раствором

Токарные станки малых и средних размеров

Токарные станки крупных размеров

Токарно-револьверные станки

Токарно-карусельные станки

Одношпиндельные токарно-револьверные автоматы

Многошпиндельные токарные полуавтоматы

Многорезцовые токарные полуавтоматы

Многошпиндельные токарные прутковые автоматы

Вертикально-сверлильные станки

Горизонтальные расточные станки

Координатно- и алмазорасточные станки

Продольно-фрезерные станки

Карусельно-фрезерные станки

Радиально-сверлильные станки

Барабанно-фрезерные станки

Поперечно-строгальные станки

Продольно-строгальные станки

Протяжные станки

Резьбонакатные станки

Зубофрезерные станки

Зуборезные и зубодолбежные станки

Фрезерные станки горизонта-льные, вертикальные и универсальные

Внутришлифовальные станки

Круглошлифовальные станки

Плоскошлифовальные станки

Бесцетрошлифовальные станки

Зубошлифовальные станки

Резьбо- и шлицешлифоваль-ные станки

0,65 – 14

10 – 200

2,8 – 14

20 – 150

2,8 – 4,5

14 – 28

4,5 – 40

10 – 28

1 – 10

4,5 – 59

0,7 – 4,5

7 – 40

14

1,7 – 14

10 – 20

0,5 – 10

40 – 180

10 – 55

0,6 – 14

0,6 – 20

0,6 – 7

2,8 – 14

2,0 – 4,5

0,7 – 10

7,0 – 29

1,7 – 28

4,5 – 20

3,1 – 10

2,8 – 4,2

0,13 – 2,80

2,0 – 40,0

0,56 – 2,80

4,0 – 30,0

0,56 – 0,90

2,80 – 5,60

0,9 – 8,0

2,0 – 5,6

0,2 – 2,0

0,9 – 11,8

0,14 – 0,90

1,4 – 8,0

2,80

0,34 – 2,80

2,0 – 4,0

0,1 – 2,0

8,0 – 36,0

2,0 – 11,0

0,12 – 2,80

0,12 – 4,00

0,12 – 1,40

0,56 – 2,80

60 – 135

21 – 300

210 – 870

51 – 840

135 – 600

93 – 300

84 – 126

0,004 – 0,088

0,063 – 1,260

0,017 – 0,088

0,126 – 0,945

0,017 – 0,028

0,088 – 0,176

0,028 – 0,252

0,063 – 0,176

0,06 – 0,063

0,028 – 0,372

0,004 – 0,028

0,040 – 0,252

0,088

0,011 – 0,088

0,63 – 0,126

0,003 – 0,063

0,252 – 1,134

0,063 – 0,346

0,004 – 0,088

0,004 – 0,126

0,004 – 0,040

0,017 – 0,088

0,330 – 0,742

0,115 – 1,650

1,155 – 4,785

0,28 – 4,62

0,742 – 3,300

0,511 – 1,650

0,462 – 0,693

П р и м е ч а н и я: 1 При работе оборудования для приготовления эмульсией, имеющего открытия стоки, емкости с мешалками и т.п., выделяется 1,4 кг аэрозолей эмульсола в час на 1 т приготовляемой эмульсии. 2. Меньшие значения выделения веществ соответствуют меньшим мощностям.

Таблица 3.16.

Удельное выделение пыли (кг/ч) при механической обработке чугуна, некоторых видов цветных металлов и неметаллических материалов.

Вид обработки, оборудование

Вещество

Количество

Обработка чугуна резанием:

       токарные станки

       фрезерные станки

       сверлильные станки

       расточные станки

Обработка резанием бронзы и других хрупких цветных металлов:

       токарные станки

       фрезерные станки

       сверлильные станки

       расточные станки
Обработка резанием текстолита:

       токарные станки

       фрезерные станки

       зубофрезерные станки

Раскрой пакетов стеклоткани (толщиной до 50 мм) на ленточном станке

Обработка резанием карболита:

       токарные и расточные станки

       фрезерные станки

       сверлильные станки

Обработка изделий из пресспорошков:

       таблетирование на машинах ротационного типа

       механическая обработка изделия

           на сверлильных станках

           на фрезерных станках

Резание органического стекла дисковыми пилами

Мельницы помола отходов полистирола

Изготовление деталей литьевыми машинами

Грануляторные машины

Смесительные барабаны

Смесительные машины

Дробилки

Зачистные станки

Пыль

Пыль пресспо-рошка

То же

Пыль

Пары стирола

Пыль

Пары стирола

Пыль

Пары стирола

Пыль

0,030

0,020

0,004

0,010

0,010

0,007

0,0014

0,0024

0,070

0,110

0,030

0,020

0,060

0,230

0,043

0,30

0,010

0,004

0,870

0,560

0,050

1,060

0,030

0,060

2,440

4,100

0,015

0,482

Таблица 3.17.

Пылеобразование при механической обработке древесины

Станки

Минимальный объем отсасываемого воздуха (расчетный), тыс. м3

Среднее количество отходов, кг/ч

Среднее содержание пыли

доля, %

количество, кг/ч

Круглопильные

         Ц6-2

         ЦТЭФ

         ЦМЭ-2, ЦКБ-4

         ЦПА-40

         Ц2К12

         ЦА-2А

         ЦДК-4

         ЦА-2

         ЦМР-1

         УП

Строгальные

         СФ-3, СФ-4

         СФ-6

         СФА-4

         СФА-6

         СР-3

         СК-15, С16-4, С16-5

         С2Р8

         С2Р12

Фрезерные

         ФЛ, ФЛА, ФСШ-1

         Ф-4, Ф-6

         Ф-5

         ФА-4

         Ф1К

         ФС-1

         ФВК-2

         СР-6

         СР-12

         СР-18

         СК-15, С16-4, С16-5

         СП-30, С-26

Шипорезные

         ШО-10 (пила)

         шипорезные фрезы

         проушечные фрезы

         ШО-6 (пила)

         шипорезные головки

         проушечный диск

         ШД-10 (пила)

         ШЛХ-3

Ленточнопильные

         ЛС-80

         ЛД-140

Сверлильные и долбежные

         СВПА

         СВА-2

         ДЦА-2

         СВА-2М

         СВП-2

         СГВП-1

Шлифовальные

         ШлПС-5П

         ШлПС-7

         ШлНСВ

         ШлДБ

         ШлНС

         ШлСЛ

         Шл2Д

         Шл3ц-3

         Шл3ЦВ-3

0,84

2,52

0,86

0,84

-

1,50

-

-

1,90

1,50

-

-

-

-

-

2,50

3,10

0,90

1,35

1,50

-

-

1,35

0,40

-

-

-

-

-

0,72

1,51

0,83

0,72

1,22

0,79

0,72

1,98

1,15

2,50

0,15

0,15

0,15

1,0

3,0

3,0

2,4

-

-

-

-

-

-

Пыль, опилки

29,7

46,3

44,0

44,0

35,0

61,0

78,0

110,0

170,0

Стружка, пыль

33,0

73,0

97,0

190,0

97,0

310,0

445,0

490,0

Стружка, пыль

24,0

26,1

26,1

44,0

22,0

47,5

27,0

245,0

335,0

500,0

310

600

Опилки, стружка, пыль

4,6

73,0

24,0

3,7

54,0

15,3

9,2

62,3

Опилки, пыль

29,0

245,0

Стружка, пыль

22,0

14,0

27,0

25,9

25,9

23,2

Пыль

2,8

5,6

1,2

3,2

2,8

1,8

4,0

27,0

48

36

34

36

35

34

35

36

36

36

25

25

25

25

25

25

25

25

20

20

20

20

20

20

20

25

25

25

25

25

16

16

16

16

16

16

16

16

34

34

18

18

18

-

-

-

100

100

100

95

95

95

95

95

95

10,7

15,7

15,8

15,3

11,8

21,5

28,1

39,7

61,2

8,2

18,2

24,2

47,6

24,2

77,7

112,0

122,5

4,8

5,2

5,2

8,8

4,4

9,5

5,4

61,2

83,7

125,0

77,5

150,0

0,7

11,6

3,8

0,6

8,6

2,4

1,4

10,0

9,8

83,5

1,5

2,5

4,8

1,6

1,6

1,5

2,8

5,6

1,2

3,1

2,7

1,7

3,8

26,5

45,6

П р и м е ч а н и е. При составлении таблицы использована «Отраслевая методика расчета количества отходящих, уловленных и выбрасываемых в атмосферу вредных веществ по удельным величинам» (Пермь, 1984), согласованная с Госкомгидрометом, и данные Гипроавтопрома.

Таблица 3.18.

Удельное выделение загрязняющих веществ при сварке и наплавке металлов (г/кг расходуемых сварочных или наплавочных материалов)

Электрод (сварочный или наплавочный материал и его марка)

Сварочный аэрозоль

В том числе

Газ

марганец, и его оксиды

оксиды хрома

соединения кремния

прочие

фтористый водород

оксиды азота

оксиды углерода

наименование

количество

Ручная дуговая сварка сталей штучными электродами

УОНИ-13/45

УОНИ-13/55

УОНИ-13/65

УОНИ-13/80

УОНИ-13-85

ЭА-606/11

ЭА-395/9

ЭА-981/15

АНО-1

АНО-3

АНО-4

АНО-5

АНО-6

АНО-7

АНО-9

АНО-11

АНО-15

ОМА-2

КНЗ-32

ОЗС-3

ОЗС-4

ОЗС-6

Э48-М/18

ВИ-10-6

ВИ-ИМ-1

ЭА-400/10у

ЭА-903/12

ЭА-48/22

ЭА/686/11

ЖД-3

УКС-42

РДЗБ-2

ОММ-5

МЗЗ-04

МЗЗ-Ш

ЦМ-6

ЦМ-7

ЦМ-8

ЦМ-9

ЦМ-УПУ

МР-1

РБУ-4

ЭРС-3

ОЗЛ

ОЗЛ-6

ОЗЛ-7

ОЗЛ-14

ОЗЛ-9А

ОЗЛ-20

ЦТ-15

ЦТ-28

ЦТ-36

ЦЛ-17

СМ-5

ЦН-6Л

НИАТ-1

НИАТ-3Н

НЖ-13

БСЦ-4

ВСЦ-4а

МР-3

МР-4

К-5А

СК-2-50

ЧМКТ-10

ВСН-6

14,0

18,6

7,5

11,2

13,0

11,0

17,0

9,5

7,1

17,0

6,0

14,4

16,3

12,4

16,0

22,4

19,5

9,2

11,4

15,3

10,9

13,8

10,0

15,6

5,8

5,7

25,0

9,7

13,0

9,8

14,5

17,4

30,0

27,0-41,0

41,0

48,7

22,0-52,0

25,0

10,0

18,5

10,8

6,9

12,8

3,9

6,9

7,6

8,4

5,0

3,8

7,9

13,9

7,6

10,0

11,4

13,0

4,7

0,1

4,2

20,2

24,3

11,5

10,8

24,1

12,0

6,9

17,9

0,51

0,97

1,41

0,78

0,60

0,68

1,10

0,70

0,43

1,85

0,69

1,87

1,95

1,45

0,90

0,87

0,99

0,83

1,36

0,42

1,27

0,86

1,00

0,31

0,42

0,43

2,80

0,80

0,80

1,32

1,20

1,08

2,00

1,0

4,3

1,50-2,40

1,50

0,30

1,50

1,08

0,74

1,23

0,37

0,25

0,21

1,41

0,97

0,35

0,55

0,93

1,19

0,60

2,18

0,62

0,12

0,21

0,53

0,61

0,73

1,80

1,10

1,11

1,90

0,34

0,53

0,60

0,43

0,72

1,43

0,45

0,12

0,25

1,30

0,40

0,47

0,59

0,47

0,46

0,27

0,10

0,35

0,21

0,17

0,23

0,40

0,24

0,12

1,54

1,40

1,0

0,80

1,05

1,30

1,90

2,8

Фториды

Фториды

Фториды

Никель и его оксиды

То же

Фториды

Никель и его оксиды

То же

Молибден

Никель и его окислы

То же

Оксид железа

То же

Оксид железа

Фториды

Молибден, никель и его оксиды

1,40

2,60

0,80

1,05

1,30

0,13

2,62

2,28

1,50

0,6

1,50

0,39

0,99

0,04

0,08

2,0

0,12

0,43

19,59

23,67

4,45

0,32

1,02

1,00

0,93

1,17

1,14

1,10

0,004

0,80

2,13

0,47

0,96

0,43

1,53

0,001

0,39

0,63

0,54

0,001

0,42

1,23

0,69

0,91

0,13

1,61

1,05

0,66

1,21

0,35

1,60

0,40

1,53

0,50

1,29

0,80

1,30

0,7

1,40

Ручная дуговая наплавка сталей

ОЗН-250

ОЗН-300

ОЗШ-1

ЭН-60М

УОНИ-13/НЖ

ОМГ-Н

НР-70

22,4

22,5

13,5

15,1

10,2

37,6

21,5

1,63

4,42

1,01

0,49

0,53

0,92

3,90

0,14

0,15

0,39

1,54

 

Оксиды железа

Никель и его оксиды

19,73

0,016

1,04

1,09

1,10

1,28

0,97

1,74

   

Ручная дуговая сварка и наплавка чугуна

ЦЧ-4

ОЗЧ-1

ОЗЧ-3

МНЧ-2

Т-590

Т-620

13,8

14,7

14,0

20,4

45,5

42,5

0,43

0,47

0,49

0,92

0,18

3,70

2,87

 

Ванадий

Медь

Никель и его оксиды

Медь

0,54

4,42

2,73

6,05

1,87

1,65

1,97

1,34

   

Ручная электрическая сварка меди, ее сплавов и титана

Комсомолец-100

Вольфрамный под защитой гелия (медь)

Не плавящий-ся в аргоне и гелии (титан)

Электродная проволока СрМ-0,75 (МРкМцТ)

20,8

19,5

9,2

17,1

0,27

0,44

   

Медь

Вольырам

Медь

9,80

0,08

2,10

1,11

0,76

 

Титан и его диоксид

Медь

3,60

15,40

Ручная электрическая сварка алюминия и его сплавов

ОЗА-1

ОЗА-2/АК

Не плавящий-ся в аргоне гелий

38,0

61,0

5,0

   

Оксид алюминия в виде аэрозоля конденса-ции

Оксид алюминия

То же

20,0

27,0

2,0

       

Полуавтоматическая сварка сталей

а) Без газовой защиты

Присадочная проволока

      ЭП-245

      ЦСК-3

Порошковая проволока

      ЭПС 15/2

      ПП-ДСК-1

      ПП-ДСК-2

      ПП-106,

      ПП-108

      ПСК-3

      ПП-АН-3

      ПП-АН-4

      ПП-АН-7

12,4

13,9

8,4

11,7

11,2

8,0-12,0

7,7

13,7

7,5

14,4

0,54

1,11

0,89

0,77

0,42

0,2-0,70

0,41

1,36

2,18

2,18

 

Оксиды железа

То же

Оксиды железа

Оксиды титана

Фториды

11,50

12,26

3,90-10,0

0,10-0,70

0,10-1,0

0,36

0,53

0,77

0,10

0,72

2,70

1,95

1,45

до 0,80

   

б) В среде углекислого газа

Электродная проволока

      Св-08Г2С

      Св-   Х19Н9Ф2С3

      Св-16Х-   16Н25М6

      Св-10Х20Н7СТ

      Св-08Х19НФ-2ц2

      Св-16Х16Н-25М6

Св-10Г2Н2СМТ

ЭП-245

Эп-704

Св-08ХГСНЗДМ

ЭП-854

08ХГН2МТ

9,7

7,0

15,0

8,0

8,0

15,0

12,0

12,4

8,4

4,4

7,4

6,5

0,50

0,42

0,35

0,45

0,40

2,0

0,14

0,61

0,80

0,22

0,70

0,02

0,3-1,5

0,10

0,03

0,50

1,0

0,07

0,16

0,60

0,03

1,9

Оксиды железа

Никель и его оксиды

То же

Никель и его оксиды

То же

Оксиды титана

7,48

0,04

2,0

0,66

2,0

0,40

 

0,80

0,80

14,0

14,0

2,5

3,2

3,0

11,0

2,0

11,0

Полуавтоматическая сварка меди, алюминия, титана и их сплавов

а) В среде азота

Электронная проволока

МНЖ-КГ-5-1-02-0,2 (для меди)

МНЖ-КГ-5-1-02-0,2 (для медно-никеле-вых сплавов)

М1 (мед-ные сплавы)

КМЦ (медь и сплавы)

16,2

18,0

18,0

8,8

0,20

0,30

0,3

0,59

 

0,26

Медь

Никель и его оксиды

Медь

Никель и его оксиды

Медь

11,0

0,50

7,0

0,80

11,0

6,30

     

б) В среде аргона и гелия

Полуавтоматическая сварка алюминиевых сплавов

Проволока

      Д-20

      АМЦ

      АМГ-6Т

      АМГ

      Алюми-                       ниевая

      Сплава-3

Электроды неплавящиеся

      ОЗА-2/ак

      ОЗА-1

10,9

22,1

52,7

20,6

10,0

26,0

61,0

38,4

0,09

0,62

0,23

0,78

1,05

   

Оксиды алюминия

То же

7,6

20,40

8,50

16,50

19,20

28,0

20,0

 

2,45

0,33

0,90

 

Полуавтоматическая сварка титановых сплавов

Проволока

14,7

     

Титан и его диоксид

4,75

     

Автоматическая и полуавтоматическая сварка и наплавка металлов под флюсами

а) Сварка и наплавка стали

С плавленны-ми флюсами

      ОСЦ-45

      АН-348А

      ФЦ-7

      ФЦ-11

      ФЦ-12

      АН-22

      АН-26

      АН-30

      АН-42

      АН-60

      АН-64

      48-ОФ-6

      48-ОФ-6М

      48-ОФ-7

      48-ОФ-11

      ФЦП-2

      ФЦ-2

      ФЦ-6

С керамичес-кими флюсами

      АНК-18

      АНК-30

      ЖС-450

      К-1

      К-8

      К-11

      КС-12ГА2

0,09-0,28

0,10

0,08

0,09

0,09

0,12

0,08

0,09

0,08

0,09

0,09

0,11

0,10

0,09

0,08

0,08

0,09

0,09

0,45

0,26

5,80

0,06

4,90

1,30

3,40

0,01-0,03

0,024

0,01

0,05

0,03

0,009

0,004

0,033

0,003

0,012

0,02

0,002

0,009

0,05

0,073

0,007

0,007

0,013

0,012

0,142

0,023

0,089

0,133

 

0,05

0,05

0,04

0,05

0,05

0,05

Фториды

0,012

0,01-0,07

0,1-0,20

0,03

0,05

0,02

0,02

0,02

0,03

0,03

0,02

0,07

0,04

0,02

0,006

0,030

0,033

0,033

0,042

0,018

0,180

0,150

0,130

0,140

0,430

0,006

0,001

0,003

0,005

0,006

0,60

1,1-1,47

22,4

0,5

17,8

20,0

б) Сварка и наплавка алюминия и его сплавов

С плавленны-ми флюсами

АН-А1

С керамичес-кими флюсами ЖА-64

52,80

0,30

     

Оксид алюминия

То же

31,20

0,12

4,160

0,076

   

Наплавка литыми твердыми сплавами и карбидно-боридными соединениями

а) Литыми твердыми сплавами

С-27

при ручной электродуговой сварке

при ручной газовой сварке

В-2К

при ручной электродуговой сварке

при ручной газовой сварке

22,2

3,16

16,6

2,32

 

1,01

0,005

1,66

0,47

 

Никель и его оксиды

Никель и его оксиды

Кобальт

0,05

0,02

0,60

0,01

     

б) Стержневыми электродами и легирующей добавкой

КБХ-45

БХ-2

ХР-19 (при руч-ной электроду-говой сварке

39,6

42,9

41,4

 

2,12

2,56

4,35

           

в) Литыми карбидами (трубчатые электроды)

РЭЛИТ-Т3 (ручная газовая сварка)

3,94

               

г) Наплавленными смесями

КБХ

БХ

Сталинит М (ручная элек-тродуговая сварка)

81,1

54,2

92,5

9,48

0,033

0,008

0,011

           

д) Порошками для напыления

СНГН

ВСНГН

39,7

23,4

 

0,357

0,062

 

Бор

Никель и его оксиды

0,235

0,288

0,095

     
                                         

Таблица 3.19.

Удельное выделение загрязняющих веществ при сварочных работах

Процесс

Вещество

Количество

Контактная электросварка стали:

       стыковая и линейная

       точечная

       точечная, высоколегиро-ванных сталей на машинах МПТ-75, МПТ-100, МТПП-75

Сварка трением

Газовая сварка стали:

       ацетиленокислородным пламенем

       с использованием про-панбутановой смеси

Плазменное напыление алюминия

Металлизация стали цинком

Радиочастотная сварка алюминия

Сварочный аэрозоль, содер-жащий оксид железа с при-месью оксидов марганца до 3%

То же

Сварочный аэрозоль (имеет состав сварочных материалов)

Оксид углерода

Оксиды азота

То же

Оксид алюминия

Оксид цинка

Алюминий и его оксиды

2,0 г/ч на 75 кВт номиналь-ной мощности машины

2,5 г/ч на 50 кВт номинальной мощности машины

3,5-5 г/ч на машину

8 мг/см2 площади стыка

22 г/кг ацетилена

15 г/кг смеси

77,5 г/кг расходуемого порошка

96 г/кг расходуемой проволоки

7,3 г/ч на агрегат 16-76

Выбросы некоторых компонентов при резке ряда металлов можно приближенно вычислить по следующим эмпирическим формулам (q г/2 м реза):

оксидов алюминия при плазменной резке сплавов алюминия:

                                       ;                                                                            (3.2)

оксидов титана при газовой резке титановых сплавов:

                                         ;                                                                               (3.3)

оксидов железа при газовой резке легированной стали:

                                        ;                                                                               (3.4)

марганца при газовой резке легированной стали:

                                       ;                                                                          (3.5)

оксид хрома при резке высоколегированной стали:

                                      ;                                                                         (3.6)

где у – толщина листа метала (мм);  - процентное содержание марганца и хрома в стали.

Неорганизованные выбросы сварочного аэрозоля через аэрационные фонари составляют 18 – 22 г на 1 кг расходуемых электродов.

3.5. Участки нанесения лакокрасочных покрытий. В качестве исходных данных для расчета выделения загрязняющих веществ при различных способах нанесения лакокрасочного покрытия принимают фактический или плановый расход окрасочного материала, долю содержания в нем растворителя, долю компонентов лакокрасочного материала, выделяющихся из него в процессах окраски и сушки. Порядок расчета общей массы выделившихся веществ следующий.

Сначала определяют массу веществ, выделившихся при нанесении лакокрасочного материала на поверхность:

массу веществ (кг) в виде аэрозоля краски

                                                                                                              (3.7)

где mк– масса краски, используемой для покраски (кг); да– доля краски, потерянной в виде аэрозоля (%);

массу веществ (кг) в виде паров растворителя

                                       ѓрдр/104                                                                    (3.8)


Таблица 3.20

Удельное выделение загрязняющих веществ при резке металлов и сплавов

Металл

Толщина разрезаемого материала, мм

Сварочный аэрозоль

Газ

г/м

г/ч

в том числе

Оксид углерода

Оксиды азота

вещество

количество

г/м

г/ч

г/м

г/ч

г/м

г/ч

Газовая резка

Сталь

         углеродистая

        качественная легиро-   ванная

        высокомарганцови-стая

Сплавы титана

5

10

20

5

10

20

5

10

20

4

12

20

30

2,25

4,50

9,00

2,50

5,00

10,00

2,45

4,90

9,80

5,00

15,00

25,00

35,00

74,0

131,0

200,0

82,5

145,5

222,0

80,08

142,2

217,5

140,0

315,0

390,0

355,0

Оксиды марганца

То же

Оксиды хрома

То же

Оксиды марганца

То же

Титан и его оксиды

То же

0,07

0,13

0,27

0,12

0,23

0,47

0,60

1,20

2,40

4,70

14,00

22,00

32,60

2,31

3,79

6,00

3,96

6,68

10,35

19,76

35,10

53,30

131,50

280,00

343,00

332,00

1,50

2,18

2,93

1,30

1,90

2,60

1,40

2,00

2,70

0,60

1,50

2,50

2,70

49,5

63,4

65,0

42,9

55,2

57,2

46,2

58,2

59,9

16,8

31,5

38,0

27,6

1,18

2,20

2,40

1,02

1,49

2,02

1,10

1,60

2,20

0,20

0,60

1,00

1,50

39,0

64,1

53,2

33,6

43,4

44,9

36,3

46,6

48,8

5,6

12,6

15,6

15,3

Плазменная резка

Сталь

         углеродистая

         низколегированная

         качественная      легированная

        высокомарганцо-вистая

Сплавы АМГ

Сплавы титана

Электродуговая резка алюминиевых сплавов

Воздушно-дуговая строж-ка (г на 1 кг угольных электродов)

          высокомарганцо-

вистой стали титанового сплава

10

14

20

5

10

20

5

10

20

8

20

80

10

20

30

5

10

20

30

-

-

4,1

6,0

10,0

3,0

5,0

12,0

4,0

5,8

9,6

2,87

3,8

6,4

2,9

6,8

12,6

1,0

2,0

4,0

6,0

100,0

500,0

811,0

792,0

960,0

990,0

1370,0

1582,0

793,0

765,0

920,0

826,0

478,0

164,5

452,0

543,0

680,0

Оксиды марганца

То же

Оксиды хрома

То же

Оксиды марганца

То же

Оксиды алюминия

То же

Титан и его оксиды

То же

Оксиды марганца

0,12

0,18

0,30

0,14

0,24

0,58

0,72

1,16

1,73

2,50

3,50

8,0

2,73

6,41

11,88

25,0

23,7

23,7

28,8

46,2

66,0

76,0

142,5

153,0

166,0

764,0

441,0

162,0

426,0

513,0

637,0

1,4

2,0

2,5

1,43

1,87

2,10

1,4

2,0

2,5

0,5

0,6

1,0

0,4

0,5

0,6

0,2

0,6

0,9

1,8

250,0

500,0

277,0

264,0

247,0

429,0

467,0

277,0

277,0

264,0

240,0

153,0

75,6

27,0

62,4

40,0

32,3

6,8

10,0

14,0

6,3

9,5

12,7

6,5

10,0

13,0

2,0

3,0

9,0

10,5

14,7

19,8

1,0

2,0

4,0

8,0

50,0

130,0

1187,0

1320,0

1240,0

2075,0

2610,0

1675,0

1286,0

1320,0

1247,0

612,0

378,0

243,0

1640,0

1175,0

1020,0


ѓр – доля летучей части (растворителя) в лакокрасочном материале (%), др – доля растворителя, выделившегося при нанесении покрытия (%).

Массу вещества (кг), выделившегося в процессе сушки окрашенных изделий, определяют исходя из условий, что в этом процессе формирования покрытия происходит практически полный переход легколетучей части лакокрасочного материала (растворителя) в парообразное состояние.

                                    ѓрдр/104                                                                 (3.9)

где д– доля растворителя, выделяющегося при сушке покрытия (%).

При нахождении массы паров, поступающих в местные отсосы, необходимо учитывать тот факт, что определенная их часть (2 – 3 % при отсосе, работающем в паспортном режиме) через неплотности укрытий, транспортирующих трубопроводов и проемов поступает в производственные помещения и удаляется либо через фонарные проемы, либо через системы общеобменной вентиляции.

В табл. 3.21 представлены данные об относительном количестве образующихся аэрозолей краски и паров растворителя в процессе нанесения и сушки лакокрасочного покрытия различными методами, которые должны быть использованы при расчетах. Для конкретного типа окрасочного оборудования принимаются паспортные или эксплуатационные данные.

3.6. Цеха и участки химической и электрохимической обработки. При гальванической обработке деталей выделяются аэрозоли серной и соляной кислот, едких щелочей, оксиды азота, пары азотной и соляной кислот, цианистый водород, фтористый водород, хромовый ангидрид, аэрозоли растворов и др. (табл. 3.22).

Для расчета количества загрязняющих веществ, выделяющихся при гальванической обработке, принят удельный показатель q, отнесенный к площади поверхности гальванической ванны (см. табл. 3.23). В этом случае количество загрязняющего вещества (т/год), отходящего от единицы технологического оборудования б), определяется по формуле:

                                       ,  т/год                                                      (3.10)

где q – удельное количество вещества, выделяющегося с единицы поверхности гальванической ванны при номинальной загрузке (г/(ч м3)); Т – время (ч); F – площадь зеркала ванны (м2); ky= 0,5, при отсутствии ПАВ ky = 1; k3 – коэффициент загрузки ванны.

Количество паров органических растворителей, выделяющихся при процессах обезжиривания изделий, определяется по формуле:

                                           ,   т/год                                                     (3.11)

где m – коэффициент, зависящий от площади испарения, равен:

F, м2.   .   .    0,05     0,10     0,15     0,20     0,25     0,30     0,35     0,40     0,45          0,50

m     .   .   .    2,87     2,56     2,35     2,17     2,00     1,85     1,72     1,60     1,52          1,45

F, м2.   .   .    0,55     0,60     0,65     0,70     0,75     0,80     0,85     0,90     0,95    ≥    1,0

m     .   .   .    1,39     1,33     1,27     1,23     1,18     1,13     1,09    1,061    1,03          1,0

Количество загрязняющего вещества (т/год), выбрасываемого в атмосферный воздух, определяется по формуле:

                                                                                                (3.12)

где з – эффективность улавливания вещества (%); kв – коэффициент, зависящий от агрегатного состояния вещества. Для газов и паров kв=1, для аэрозолей kв определяется по графику (см. рис 3.1.)

Таблица 3.21

Выделение загрязняющих веществ при нанесении

лакокрасочных покрытий

Способ окраски

Аэрозоли (% от производитель-

ности при окраске)

Пары растворителя (% от общего содержания растворителя в краске)

при окраске

при окраске

при сушке

Распыление

                    пневматическое

                    безвоздушное

  гидроэлектростатическое

  пневмоэлектрическое

  электростатическое

  горячее

Электроснабжение

Окунание

Струйный облив

Покрытие лаком в лаконаливных машинах

                     металлических изделий

                     деревянных изделий

30

2,5

1,0

3,5

0,3

20

-

-

-

-

-

25

23

25

20

50

22

10

28

35

60

80

75

77

75

80

50

78

90

72

65

40

20

Таблица 3.22

Агрегатное состояние загрязняющих веществ в выбросах

гальванических цехов

Вещество

Агрегатное состояние

Азотная кислота и оксиды азота

Растворимые соли никеля

Сернистая кислота

Фтористый водород

Фосфорная кислота

Хромовый ангидрид

Хлористый водород

Щелочь

Цианистый водород

Трихлорэтан

Трифтортрихлорэтан (фреон 113)

Уайт-спирит

Бензин БР-1

Бензол

Тетрахлорэтилен

Керосин

Газовая фаза не менее 99,5 %; аэрозоль не более 0,5 %

Аэрозоль

Пары

Аэрозоль

Газовая фаза не менее 75 %; аэрозоль не более 25 %

Аэрозоль

Газовая фаза не менее 75 %; аэрозоль не более 25 %

Пары

Если в состав ванны входит несколько растворов различных веществ, то количество выделяющихся веществ рассчитывается как сумма веществ для всех растворов, согласно табл. 3.23. Например, при электрохимическом полировании используется ванна, содержащая растворы ортофосфорной кислоты концентрацией 500 – 1100 г/л, ангидрида хромового концентрацией 30 – 80 г/л и серной кислоты концентрацией 250 – 550 г/л. Процесс происходит при 60 – 80оС; плотность тока 15 – 80 А/дм2. В этом случае с поверхности ванны происходит выделение хромового ангидрида 7,2 г/(ч м2), ортофосфорной кислоты 18 г/(ч м2) и серной кислоты 25 г/(ч м2).

Таблица 3.23

Удельное количество загрязняющих веществ, выделяющихся с поверхности гальванических ванн при различных технологических процессах.

Процесс

Вещество

Количество, г/(ч м2)

1. Обезжиривание изделий:

   а) органическими растворителями

   б) химическое в растворах щелочи

   в) электрохимическое

2. Химическое травление изделий:

   а) в растворах хромовой кислоты и ее солей при t>50oC

   б) в растворах щелочи при t>50oC

   в) в разбавленных нагретых (t>50oC) и концентрированных растворах серной кислоты

   г) в растворах соляной кислоты кон-центрацией, г/л:

         < 200

         200 – 250

         250 – 300

         300 – 350

         350 – 500

         500 – 1000

д) в разбавленных нагретых (t>50oC) и концентрированных растворах ортофос-форной кислоты

е) в растворах, содержащих фтористо-водородную кислоту и ее слои концен-трацией, г/л:

      <10

      10 – 20

      20 – 50

      50 – 100

      100 – 150

      150 – 200

      >200

ж) в разбавленных растворах, содержащих кислоту концентрацией более 100 г/л

3. Снятие старых покрытий:

а) олова и хрома

б) меди

в) никеля и серебра

4. Полирование

а) химическое

в концентрированных холодных (t<50oC) растворах ортофосфорной кислоты

в разбавленных растворах, содержа-щих азотную кислоту концентра-цией более 100 г/л

в нагретых разбавленных растворах, содержащих серную кислоту

б) электрохимическое

в растворах, содержащих хромовую кислоту или ангидрид хромовый концентрацией 30 – 60 г/л

в растворах, содержащих серную кислоту концентрацией 150 г/л

в концентрированных холодных рас-творах ортофосфорной кислоты

5. Нанесение покрытий на изделия

а) электрохимическая обработка в раст-ворах хромовой кислоты концентрацией 150 – 300 г/л при силе тока Й≥1000 А (хромирование анодирование, декапиро-вание и др.)

б) электрохимическая обработка в раст-ворах хромовой кислоты концентрацией 30 – 100 г/л при силе тока І≤500 А (анодирование магниевых сплавов), а также химическое оксидирование алю-миния и магния.

в) химическая обработка стали в растворах хромовой кислоты и ее солей при t>50оС (осветление, пассирование, наполнение и пропитка, обработка в растворах хромпика)

г) химическая обработка в растворах щелочи при t>50oC (получение метал-лических покрытий контактными спосо-бами, оксидирование сталей и чугунов)

д) электрохимическая обработка в раст-ворах щелочи (цинкование, кадмирова-ние, покрытие сплавом медь – цинк, то-нирование и окрашивание)

е) химическая обработка в растворах соляной кислоты в концентрации до 200 г/л (деканирование, железнение и др.)

ж) электрохимическая обработка в раст-ворах, содержащих серную кислоту кон-центрацией 150 – 350 г/л (палладирова-ние, анодное оксиление алюминия и его сплавов, родирование)

з) электрохимическая обработка в кон-центрированных холодных растворах, содержащих ортофосфорную кислоту (анодное окисление алюминия и его сплавов)

и) химическая обработка в разбавленных нагретых (t>50oC) и концентрированных холодных растворах, содержащих орто-фосфорную кислоту (осветление и пас-сирование)

к) никелирование в хлоридных растворах при плотности тока 1 – 3 А/дм2

л) никелирование в сульфатных растворах при плотности тока 1 – 3 А/дм2

м) химическая обработка в растворах, со-держащих азотную кислоту концентра-цией >100 г/л (осветление и пассирова-ние)

н) нанесение покрытий в цианистых раст-ворах (кадмирование, серебрение, золо-чение, цинкование, меднение, латуниро-вание, амальгамирование) концентра-цией, г/л:

            <50

            >50

о) химическая обработка в растворах фто-ристоводородной кислоты и ее солей концентрацией, г/л:

            <10

            10 – 20

20 – 50

50 – 100

100 – 150

150 – 200

>200

Бензин

Керосин

Уайт-спирит

Бензол

Трихлорэтилен

Тетрахлорэтилен

Трифтортрихлорэтан (фреон 113)

Едкая щелочь

Едкая щелочь

Хромовый ангидрид

Едкая щелочь

Серная кислота

Хлористый водород

То же

Фосфорная кислота

Фтористый водород

То же

Азотная кислота и оксиды азота

Едкая щелочь

Хромовый ангидрид

Серная кислота

Фосфорная кислота

Азотная кислота и оксиды азота

Серная кислота

Хромовый ангидрид

Серная кислота

Фосфорная кислота

Хромовый ангидрид

То же

Едкая щелочь

Едкая щелочь

Хлористый водород

Серная кислота

Фосфорная кислота

Фосфорная кислота

Растворимые соли никеля

То же

Азотная кислота и оксиды азота

Цианистый водород

То же

Фтористый водород

Фтористый водород

То же

4530

1560

5800

2970

3940

4200

14910

1,0

39,6

0,02

198,0

25,2

1,1

3,0

10,0

20,0

50,0

288,0

2,20

1,0

5,0

10,0

18,0

36,0

42,0

72,0

10,8

39,6

36,0

25,2

2,2

10,8

25,0

7,2

25,2

18,0

36,0

3,6

0,02

198,0

39,6

1,1

25,2

18,0

2,2

0,54

0,11

10,8

5,4

20,0

1,0

5,0

10,0

18,0

36,0

42,0

72,0


Таблица 3.24

Удельное выделение загрязняющих веществ при производстве

изделий из стеклопластиков

Процесс

Вещество

Количество

Примечание

Приготовление связующего вещества

       на основе полиэфирных смол

на основе фенолформальдегидных смол

Пропитка стекложгута, ковров и изделий

Контактное формирование

Прессование изделий

 из материалов на основе полиэфирных        смол

 из прессматериалов АГ-4С

 из материалов на основе формальде-гидных смол

Раскрой стеклоткани на столе 5,3 Ч 1,2 Ч 0,9 м

Обрезка труб в установке БИТ-125

Распиловка круглопильным станком с пилой Ш 230 мм.

Шлифовка изделий

Пары стирола

Пары гипериза

Пары фенола

Пары формальдегида

Пары стирола

Пары стирола

Пары гипериза

Пары стирола

Пары гипериза

Пары фенола

Пары формальдегида

Пары анилина

Пары фенола

Пары формальдегида

Пыль стекловолокна

Пыль стеклопластика

То же

2 г/кг стирола, входящего в смолу

0,8 г/кг гипериза, входящего в связующее

0,7 г/кг свободного фенола, входящего в смолу

1,8 г/кг свободного формальдегида в смоле

40 г/кг стирола, входящего в смолу

95 г/кг стирола, входящего в смолу

12 г/кг гипериза, входящего в связующее

20 г/кг стирола, входящего в молу

8 г/кг гипериза, входящего в связующее

0,46 г/кг прессматериала

0,13 г/кг прессматериала

0,1 г/кг прессматериала

100 г/кг свободного фенола в смоле

370 г/кг свободного формальдегида в смоле

180 г/ч

43,5 г/ч

120 г/ч

300 г/ч

15 г/кг при открытии разливе связующего вещества

1,7 г/кг при открытом разливе связующего

Ориентировочно


Кв

    1,0

   0,8

   0,6

   0,4

                                                                                           Рис. 3.1. Изменение относительного

   0,2                                                                                   содержания аэрозоля загрязняющего

                                                                                           вещества в удаляемом воздухе при дви-

                                                                                           жения по воздуховоду.

      0  Борто-0          2          4           6          8   ф м

          вой от-              Воздуховод

          сос          

3.7. Производство изделий на стеклопластиках. Загрязняющие вещества, содержащиеся в используемом смолах и связующих веществах, при производстве изделий из стеклопластиков выделяются в основном в виде паров или пыли. Данные о выбросах загрязняющих веществ представлены в табл. 3.24.

4.РАСЧЕТ ВЫБРОСОВ УГЛЕВОДОРОДОВ

ПРИ ХРАНЕНИИ НЕФТЕПРОДУКТОВ1.

4.1. Выбросы из емкостей с однокомпонентными жидкостями.

4.1.1. Количество выбросов в атмосферу загрязняющих веществ (кг/ч) из резервуаров за счет испарения рассчитывается по формуле:

                                                             (4.1)

где - объем жидкости, наливаемой в резервуар в течение года (м3/год); Mn – молекулярная масса паров жидкости; з – коэффициент эффективности газоулавливающего устройства резервуара (доли единицы); К, К – поправочные коэффициенты, зависящие от давления насыщенных паров РS(38) и температуры газового пространства соответственно в холодное и теплое время года (см. приложение 1); Кв – поправочный коэффициент, зависящий от давления насыщенных паров и годовой оборачиваемости резервуаров (см. приложение 2); К7 – поправочный коэффициент, зависящий от технической оснащенности и режима эксплуатации (см. приложение 3); РS(38) – давление насыщенных паров жидких при температуре 38 оС (гПа) (см. приложение 4).

4.1.2. При наливе нефтепродуктов в железнодорожные цистерны и нефтеналивные суда среднее количество валовых выбросов в атмосферу (кг/ч) рассчитывается по уравнению:

                                                         (4.2)

где - годовой объем наливаемой жидкости (м3/год); К8 – коэффициент, зависящий от давления насыщенных паров и климатической зоны; значение К8 при наливе в нижнюю часть цистерны принимается по табл. 4.1; при наливе полуоткрытой струей и сверху значение

коэффициента К8 увеличивается соответственно в 1,8 и 3,5 раза. Коэффициенты К и Кпринимаются по таблицам приложения 1.

Таблица 4.1.

Коэффициент К8 при наливе нефтепродуктов в нижнюю часть емкости

Давление насыщенных паров, гПа

Климатическая зона

северная

средняя

южная

<67

67 – 133

133 – 266

266 – 399

399 – 532

>532

0,50

0,50

0,51

0,52

0,53

0,55

0,50

0,51

0,51

0,53

0,54

0,56

0,50

0,51

0,52

0,54

0,56

0,60

4.1.3. При сливе нефтепродуктов из железнодорожных цистерн и нефтеналивных судов расчет среднего количества валовых выбросов (кг/ч) в атмосферу ведется по формуле:

                                                                    (4.3)

где - годовой объем сливаемой из цистерн (судов) жидкости (м3/год); принимается, что температура газового пространства равна температуре атмосферного воздуха.

4.1.4. Среднее количество валовых выбросов в атмосферу из емкостей технологических установок и реагентного хозяйства рассчитывается по формуле:

                                                 (4.4)

где объем жидкости, поступающей в емкость в течение года (м3/год); К, Кберутся из приложения 1. К6, К7 определяются так же, как для резервуаров (см. приложения 2 и 3); коэффициент К9 принимается: при эксплуатации в режиме «буферный» по табл.4.2. в зависимости от отношения высоты h к диаметру d выбросной трубы; при эксплуатации в режиме «мерник» К9 = 1.

Таблица 4..2.

Коэффициент Ко в зависимости от отношения высоты

(h м) к диаметру (d м) выбросной трубы емкости.

  <1    1 – 2    2 – 3     3 – 4     4 – 5    5 – 7     7 – 9    9 – 11   11 – 14     14 – 17    17 – 21     >21

К9 1,00   0,97     0,86      0,72      0,58     0,44      0,32      0,24       0,17          0,12         0,11       0,07

4.2. Выбросы из емкостей с многокомпонентными жидкостями. Выбросы веществ в атмосферу из резервуаров, емкостей железнодорожных цистерн и нефтеналивных судов (кг/ч) с многокомпонентными жидкостями (нефтью, нефтепродуктами) определяются по формуле:

                                                                                                     (4.5)

где Пвал – валовые выбросы на соответствующих емкостей (кг/ч); PS(38)i, РS(38) - давление насыщенных паров при 38оС i- го вещества соответственно над чистой и многокомпонентной жидкостью (гПа); Mi и Мп – молекулярные массы паров i-го вещества и многокомпонентной жидкости (см. табл. 5.2 раздела 5); Хi – молекулярная доля i-го вещества в многокомпонентной жидкости (кг моль/кг моль смеси).

Значения давления насыщенных паров при температуре 38оС: бензола – 223,8 гПа, толуола – 71,7 гПа, ксилолов – 21,7 гПа, сероводорода – 27920 гПа.

Молекулярную долю i-го вещества в многокомпонентной жидкости приближенно можно рассчитать по формуле:

                                              ,                                                              (4.6)

где xi – массовая доля i-го вещества в многокомпонентной жидкости (кг/кг смеси); Мж – молекулярная масса многокомпонентной жидкости, значения которой принимаются по табл. 4.3 в зависимости от средней температуры кипения жидкости.

Значения массовых долей сероводорода и ароматических углеводородов – бензола, толуола, ксилолов в нефтях и нефтепродуктах – принимаются по данным справочника «Нефти СССР» т. 1 – 4 (М. Химия, 1972), в котором приведены суммарные массовые концентрации ароматики для ряда нефтяных фракций, причем в нефтяных за концентрацию бензола принимается суммарная концентрация ароматики во фракции 60 – 95оС, толуола – во фракции 95 – 122оС, ксилолов – во фракции 122 – 150оС.

При отсутствии значения массового содержания i-го компонента в парах нефтепродуктов их выбросы на нефтеперерабатывающих предприятиях можно рассчитать по формуле:

                                                   ,                                                          (4.7)

где Сi – массовая концентрация i-го компонента в парах нефтепродукта (% по массе) принимается по табл. 4.4.

Таблица 4.3.

Значения молекулярной массы нефтепродуктов в зависимости от средней температуры кипения оС

Мж

Мж

Мж

Мж

Мж

Мж

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

37

38

39

40

41

42

43

44

45

46

47

48

49

66,4

66,75

67,1

67,4

67,8

68,1

68,5

68,8

69,2

69,5

69,9

70,3

70,6

71,0

71,4

71,7

72,1

72,5

72,8

73,2

73,6

74,0

74,4

74,7

75,1

75,5

75,9

76,3

76,8

77,1

50

51

52

53

54

55

56

57

58

59

60

61

62

63

64

65

66

67

68

69

70

71

72

73

74

75

76

77

78

79

77,5

77,9

78,3

78,7

79,1

79,5

79,9

80,4

80,8

81,2

81,6

82,0

82,4

82,9

83,3

83,7

84,1

84,5

85,0

85,5

85,9

86,3

86,8

87,2

87,7

88,1

88,6

89,0

89,4

89,9

80

81

82

83

84

85

86

87

88

89

90

91

92

93

94

95

96

97

98

99

100

102

104

106

108

110

112

114

116

118

90,4

90,9

91,3

91,8

92,2

92,7

93,2

93,7

94,1

94,6

95,1

95,6

96,0

96,5

97,0

97,5

98,0

98,5

99,0

99,5

100,0

101,0

102,0

103,0

104,0

105,1

106,1

107,3

108,3

109,3

120

122

124

126

128

130

132

134

136

138

140

142

144

146

148

150

152

154

156

158

160

162

164

166

168

170

172

174

176

178

110,4

111,5

112,6

113,7

114,8

115,9

117,0

118,2

119,3

120,4

121,6

122,8

123,9

125,1

126,3

127,5

128,7

129,9

131,1

132,3

133,0

134,8

136,0

137,4

138,6

139,9

141,0

142,0

143,0

144,5

180

182

184

186

188

190

192

194

196

198

200

202

204

206

208

210

212

215

220

225

230

235

240

245

250

255

260

265

270

275

146,0

147,0

148,0

149,5

151,0

152,5

153,5

155,0

156,0

157,5

159,0

160,0

161,5

162,5

164,0

165,5

167,0

169,0

172,5

176,0

180,0

184,0

187,5

191,5

195,0

199,0

203,5

207,0

211,5

215,0

280

285

290

295

300

305

310

315

320

325

330

335

340

345

350

360

370

380

390

400

410

420

430

440

450

460

470

480

490

500

220,0

224,0

228,5

237,5

238,0

234,0

247,0

254,0

257,5

263,0

268,0

273,0

278,5

284,0

298,5

300,0

312,5

324,5

337,5

350,0

364,0

378,0

392,0

407,0

422,0

438,5

455,0

474,0

491,0

510,0

Таблица 4.4.

Концентрация загрязняющих веществ (% по массе)

в парах различных нефтепродуктов.

Наименование нефтепродукта

Углеводороды

Сероводо-род

предель-ные

аромати-ческие

непре-дельные

в том числе

бензол

толуол

ксилол

Сырая нефть

Прямогонные бензиновые фракции

       62 – 105

       85 – 105

       85 – 120

       85 – 180

      105 – 140

      120 – 140

      140 – 180

      НК – 180

Стабильный катализат

Бензин-рафинад

Крекинг-бензин

Ловушечный продукт

Керосин

Дизельное топливо

Мазут

99,94

99,05

99,90

98,64

97,61

99,25

95,04

95,90

99,57

99,45

92,84

98,88

74,03

98,31

99,84

99,57

99,31

-

0,95

6,10

1,36

2,39

0,75

4,96

4,10

1,43

0,55

7,16

1,12

0,97

1,56

0,10

0,15

0,21

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

25,00

-

-

-

-

-

0,55

5,89

0,24

0,05

0,15

-

-

-

0,27

2,52

0,44

0,58

-

-

-

-

-

0,40

0,21

1,12

2,34

0,35

3,81

2,09

-

0,18

2,76

0,42

0,27

-

-

-

-

-

-

-

-

-

0,25

1,15

2,01

0,43

0,10

1,88

0,26

0,12

-

-

-

-

0,06

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

0,13

0,06

0,28

0,48

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА К5

Для расчета температуры газового пространства емкостей необходимо иметь замеренные значения средних температур нефти и нефтепродуктов, находящихся в соответствующих емкостях, за шесть наиболее холодных и шесть наиболее теплых месяцев года.

Для наземных металлургических необогреваемых и подземных железобетонных резервуаров температура за шесть наиболее холодных месяцев определяется по формуле:

                                                                                          (П.1.1)

а за шесть наиболее теплых месяцев по формуле:

                                                                                              (П.1.2)

где tах и tат – средние арифметические значения температуры атмосферного воздуха соответственно за шесть наиболее холодных и шесть наиболее теплых месяцев года (оС); К, холодных месяцев, принимаемые по табл. П.1.1; К4 для подземных резервуаров равен единице, а для наземных металлических необогреваемых резервуаров принимается по табл. П.1.2. в зависимости от окраски поверхности резервуара и климатической зоны (условное разделение территории СССР на климатические зоны представлено в табл. П.1.1); - средние температуры нефтепродуктов в шесть теплых и шесть холодных месяцев.

Средняя температура газового пространства обогреваемых резервуаров принимается равной температуре жидкости в резервуаре.

При наливе жидкостей в железнодорожные цистерны и нефтеналивные суда температура газового пространства составит:

                                             ,                                                          (П.1.3)

                                         ,                                                       (П.1.4)

где К4 принимается по табл. П.1.2; для нефтеналивных судов К4 = 1; tжх, tжт – средние арифметические значения температуры жидкости в резервуаре соответственно за шесть холодных и шесть теплых месяцев года (оС).

При сливе жидкости из железнодорожных цистерн и наливных судов средняя температура газового пространства этих емкостей принимается равной средней температуре атмосферного воздуха за соответствующий период:

                                                    …                                                                 (П.1.5)

                                                    …                                                                (П.1.6)

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА К6

Значение коэффициента К6 принимается по табл. П.2.1. – П.2.3. в зависимости от размещения предприятий в той или иной климатической зоне, от давления насыщенных паров Рs(38) и от годовой оборачиваемости резервуара n:

                                               ,                                                                          (П.2.1)

где Vж – объем жидкости, поступающей в резервуар в течение года (м3/год); Vр – объем резервуара (м3).

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА К7

Значение коэффициента К7 принимается по табл. П.3.1. в зависимости от оснащенности резервуара техническими средствами сокращения потерь и режима эксплуатации.

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РS(38)

Значение давления насыщенных паров РS(38)  для многокомпонентных жидкостей (нефти и нефтепродуктов) принимается по табл. П.4.1. в зависимости от значений эквивалентной температуры начала кипения жидкости (tэквоС), определяется по формуле:

                                       ,                                                              (П.4.1)

где tнк и tкк – температура соответственно начала и конца кипения многокомпонентной жидкости (оС).

Для однокомпонентных жидкостей значения PS(38) (гПа) рассчитываются по формулам:

                                      ,                                                      (П.4.2)

                                     ,                                                  (П.4.3)

где А, В, С – константы зависящие от природы вещества (см. «Справочник химика» т. 1, Л., Химия, 1967).

Для многокомпонентных жидкостей (нефтепродуктов) средняя молекулярная масса паров принимается по табл. 5.2. (см. раздел 5) в зависимости от температуры начала кипения смеси веществ.

Для паров нефти в зависимости от количества растворенных в ней углеводородных газов С1 – С4 молекулярная масса имеет следующие значения:

Массовое содержание в нефти

углеводородов С1 – С2, %…….                        >2,5                          1,5 – 2,5                               <1,5

Молекулярная масса паров

нефти…………………………..                          50                                55                                       60

Значения коэффициента К и К принимаются по таблицам приложения 1 в зависимости от давления насыщенных паров РS(38) и соответственно средних температур газового пространства резервуара tгх и tгт.

Таблица П.1.1.

Значения коэффициентов К1, К2, К3 в зависимости от температуры жидкости в резервуаре.

Период

Температу-ра в резер-вуаре, оС

К1

К2

К3

Наземные резервуары

Шесть наиболее холодных месяцев

Шесть наиболее теплых месяцев

< 20

20 – 35

35 – 60

> 60

< 35

35 – 50

50 – 75

> 75

0,3

-

-5,77

-10,80

6,12

4,33

-2,04

-8,41

0,37

0,33

0,26

0,65

0,41

0,37

0,57

0,99

0,62

0,63

0,77

0,89

0,51

0,59

0,62

0,75

Подземные железобетонные резервуары

Шесть наиболее холодных месяцев

Шесть наиболее теплых месяцев

< 25

25 – 40

40 – 60

> 60

< 35

35 – 50

50 – 75

> 75

1,62

1,60

1,60

4,2

6,10

0,30

0,40

8,95

0,19

0,15

0,10

0,06

0,17

0,15

0,05

0,07

0,74

0,72

0,70

0,68

0,36

0,75

0,83

0,65

Таблица П.1.2.

Значения коэффициента К4

 

Климатическая зона

южная

средняя

северная

Резервуары наземные:

              окраска черная

              окраска алюминиевая

теплоотражающая эмаль

Железнодорожные цистерны:

             окраска черная

             окраска алюминиевая

1,39

1,14

0,92

1,29

1,12

1,22

1,00

0,81

1,18

1,00

1,12

0,92

0,78

1,11

0,96

Таблица П.1.3.

Условное разделение территории СССР на климатических зоны

для применения норм естественной убыли нефти и нефтепродуктов

при расчетах выбросов вредных веществ в атмосферу.

Зона

Республика, край, область

Южная

Северная

Средняя

Союзные республики: Азербайджанская, Арменская, Грузинская, Киргизская, Молдовская, Таджикская, Туркменская, Узбекская

Автономные республики: Дагестанская, Кабардино-Балкарская, Калмыцкая, Северо-Осетинская, Чечено-Ингушская

Края: Краснодарский, Ставропольский

Области: РСФСР – Астраханская, Волгоградская, Ростовская, Украинская ССР – Херсонская, Запорожская, Николаевская, Крымская, Одесская; Казахская ССР – Гурьевская, Джамбулская, Кзыл – Ординская, Чемкентская

Автономные республики: Бурятская, Карельская, Коми, Турвинская, Якутская

Края: Красноярский, Хабаровский

Области: Амурская, Архангельская, Мурманская, Новосибирская, Омская, Пермская, Свердловская, Тюменская, Томская, Читинская.

Союзные автономные республики, края и области, не вошедшие в южную и северную зоны

Таблица П.1.4.

Значения коэффициента К5 при РS(38) = 966 . . . 500 гПа

TгоС

РS(38) гПа

> 966

965-901

900-834

833-765

764-701

700-634

633-567

566-500

-30 и менее

-29

-28

-27

-26

-25

-24

-23

-22

-21

-20

-19

-18

-17

-16

-15

-14

-13

-12

-11

-10

-9

-8

-7

-6

-5

-4

-3

-2

-1

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

37

38

39

40

41

42

43

44

45

46

47

48

49

50 и более

0,051

0,053

0,057

0,060

0,063

0,067

0,070

0,074

0,078

0,082

0,087

0,091

0,096

0,100

0,111

0,117

0,123

0,129

0,135

0,141

0,148

0,155

0,162

0,170

0,178

0,185

0,194

0,202

0,211

0,221

0,221

0,230

0,240

0,250

0,261

0,272

0,283

0,294

0,306

0,319

0,331

0,342

0,358

0,372

0,386

0,401

0,416

0,432

0,448

0,465

0,482

0,489

0,517

0,535

0,554

0,574

0,594

0,615

0,636

0,657

0,679

0,702

0,725

0,749

0,774

0,799

0,824

0,850

0,877

0,905

0,933

0,962

0,982

1,002

1,053

1,084

1,116

1,148

1,183

1,218

1,253

0,049

0,051

0,054

0,058

0,061

0,064

0,068

0,072

0,076

0,079

0,084

0,088

0,093

0,098

0,103

0,108

0,113

0,119

0,123

0,131

0,137

0,144

0,151

0,158

0,165

0,173

0,181

0,189

0,198

0,207

0,216

0,225

0,235

0,245

0,256

0,267

0,278

0,289

0,301

0,314

0,326

0,339

0,353

0,367

0,381

0,396

0,412

0,427

0,443

0,460

0,477

0,495

0,512

0,531

0,550

0,570

0,590

0,611

0,632

0,654

0,677

0,700

0,723

0,747

0,772

0,797

0,823

0,850

0,877

0,906

0,934

0,963

0,994

1,025

1,056

1,088

1,120

1,153

1,189

1,225

1,260

0,046

0,049

0,052

0,055

0,058

0,062

0,065

0,069

0,07

0,077

0,081

0,085

0,090

0,094

0,099

0,105

0,110

0,116

0,121

0,127

0,134

0,140

0,147

0,164

0,166

0,169

0,177

0,185

0,193

0,202

0,211

0,222

0,231

0,241

0,251

0,262

0,273

0,285

0,296

0,309

0,321

0,334

0,348

0,362

0,376

0,391

0,407

0,422

0,439

0,455

0,473

0,490

0,508

0,527

0,565

0,587

0,596

0,608

0,629

0,651

0,674

0,695

0,721

0,745

0,770

0,796

0,822

0,849

0,877

0,906

0,935

0,965

0,996

1,027

1,059

1,092

1,125

1,159

1,195

1,231

1,268

0,044

0,047

0,050

0053

0,056

0,059

0,063

0,066

0,070

0,074

0,078

0,082

0,087

0,091

0,096

0,101

0,107

0,112

0,188

0,124

0,130

0,136

0,143

0,150

0,157

0,165

0,172

0,181

0,189

0,197

0,207

0,216

0,226

0,236

0,246

0,257

0,268

0,280

0,292

0,308

0,317

0,329

0,343

0,357

0,371

0,386

0,402

0,417

0,434

0,450

0,468

0,486

0,504

0,525

0,542

0,562

0,583

0,604

0,626

0,648

0,671

0,695

0,719

0,743

0,769

0,795

0,821

0,849

0,877

0,907

0,936

0,966

0,998

1,030

1,062

1,095

1,129

1,164

1,200

1,234

1,275

0,042

0,045

0,048

0,051

0,054

0,057

0,060

0,064

0,067

0,071

0,075

0,079

0,084

0,088

0,093

0,098

0,103

0,108

0,114

0,120

0,126

0,132

0,139

0,146

0,153

0,160

0,168

0,176

0,184

0,193

0,202

0,211

0,221

0,231

0,241

0,252

0,263

0,275

0,287

0,299

0,312

0,324

0,338

0,352

0,366

0,381

0,397

0,412

0,429

0,446

0,464

0,482

0,500

0,523

0,538

0,558

0,579

0,601

0,623

0,645

0,668

0,692

0,716

0,742

0,767

0,794

0,821

0,848

0,877

0,907

0,937

0,968

1,000

1,032

1,065

1,103

1,133

1,169

1,206

1,244

1,282

0,040

0,043

0,044

0,045

0,051

0,055

0,058

0,061

0,065

0,068

0,072

0,076

0,081

0,085

0,090

0,094

0,100

0,105

0,110

0,116

0,122

0,128

0,135

0,142

0,149

0,156

0,164

0,172

0,180

0,189

0,197

0,206

0,216

0,226

0,237

0,247

0,258

0,270

0,282

0,294

0,306

0,319

0,333

0,347

0,361

0,377

0,392

0,408

0,424

0,441

0,459

0,477

0,495

0,518

0,534

0,555

0,575

0,597

0,619

0,642

0,665

0,690

0,714

0,740

0,766

0,792

0,820

0,848

0,877

0,908

0,938

0,969

1,002

1,035

1,069

1,108

1,138

1,174

1,212

1,251

1,280

0,039

0,041

0,043

0,046

0,049

0,052

0,055

0,058

0,062

0,066

0,069

0,073

0,078

0,082

0,086

0,091

0,096

0,101

0,107

0,113

0,118

0,124

0,131

0,138

0,145

0,152

0,160

0,167

0,176

0,184

0,193

0,202

0,213

0,221

0,231

0,242

0,253

0,265

0,277

0,289

0,302

0,314

0,328

0,342

0,357

0,372

0,387

0,403

0,420

0,437

0,454

0,473

0,491

0,515

0,530

0,551

0,572

0,594

0,616

0,639

0,663

0,687

0,712

0,738

0,738

0,791

0,819

0,848

0,877

0,908

0,939

0,971

1,004

1,037

1,072

1,106

1,142

1,179

1,218

1,257

1,297

0,036

0,039

0,041

0,044

0,046

0,050

0,053

0,056

0,059

0,063

0,066

0,070

0,074

0,079

0,083

0,088

0,093

0,098

0,099

0,109

0,115

0,121

0,127

0,134

0,140

0,148

0,155

0,163

0,171

0,180

0,188

0,197

0,207

0,217

0,227

0,237

0,248

0,260

0,272

0,284

0,297

0,309

0,323

0,337

0,351

0,367

0,382

0,398

0,415

0,432

0,450

0,468

0,486

0,510

0,526

0,547

0,568

0,590

0,613

0,636

0,660

0,685

0,710

0,736

0,736

0,790

0,818

0,847

0,877

0,909

0,940

0,971

1,006

1,040

1,075

1,110

1,146

1,184

1,223

1,264

1,304

Таблица П.1.5.

Значения коэффициента К5 при РS(38) = 500 . . . 51 гПа

tгоС

РS(38) гПа

500-435

434-368

367-301

300-234

233-168

167-117

116-91

90-51

-30 и менее

-29

-28

-27

-26

-25

-24

-23

-22

-21

-20

-19

-18

-17

-16

-15

-14

-13

-12

-11

-10

-9

-8

-7

-6

-5

-4

-3

-2

-1

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

37

38

39

40

41

42

43

44

45

46

47

48

49

50 и более

0,034

0,037

0,039

0,042

0,044

0,047

0,050

0,053

0,056

0,060

0,064

0,067

0,071

0,075

0,080

0,084

0,089

0,094

0,099

0,105

0,111

0,117

0,123

0,130

0,136

0,143

0,151

0,159

0,167

0,175

0,184

0,193

0,202

0,212

0,222

0,233

0,243

0,255

0,267

0,279

0,292

0,304

0,318

0,332

0,347

0,362

0,378

0,393

0,410

0,427

0,445

0,452

0,464

0,502

0,543

0,552

0,565

0,587

0,610

0,633

0,657

0,682

0,708

0,734

0,761

0,789

0,818

0,847

0,877

0,909

0,941

0,974

1,008

1,043

1,078

1,114

1,151

1,189

1,229

1,270

1,316

0,032

0,035

0,037

0,039

0,042

0,045

0,048

0,052

0,054

0,057

0,061

0,064

0,068

0,072

0,077

0,081

0,086

0,092

0,096

0,101

0,107

0,113

0,119

0,125

0,132

0,139

0,147

0,154

0,162

0,170

0,179

0,188

0,197

0,207

0,217

0,228

0,238

0,250

0,262

0,274

0,287

0,299

0,313

0,327

0,342

0,357

0,373

0,389

0,406

0,423

0,441

0,459

0,478

0,498

0,518

0,539

0,561

0,583

0,606

0,630

0,654

0,680

0,705

0,732

0,760

0,788

0,817

0,846

0,877

0,909

0,942

0,975

1,010

1,047

1,081

1,118

1,155

1,195

1,235

1,277

1,319

0,031

0,033

0,035

0,038

0,040

0,043

0,045

0,048

0,052

0,055

0,058

0,062

0,066

0,070

0,074

0,078

0,083

0,088

0,093

0,098

0,104

0,110

0,116

0,122

0,129

0,136

0,143

0,151

0,158

0,167

0,175

0,184

0,194

0,203

0,213

0,224

0,234

0,246

0,258

0,270

0,282

0,295

0,309

0,323

0,338

0,353

0,369

0,385

0,402

0,419

0,437

0,456

0,474

0,494

0,515

0,536

0,558

0,580

0,604

0,627

0,652

0,677

0,704

0,730

0,758

0,787

0,816

0,845

0,877

0,910

0,943

0,976

1,012

1,049

1,084

1,121

1,159

1,199

1,240

1,282

1,325

0,026

0,028

0,030

0,032

0,034

0,036

0,039

0,042

0,045

0,048

0,051

0,054

0,058

0,062

0,066

0,070

0,074

0,078

0,083

0,088

0,093

0,099

0,105

0,110

0,117

0,124

0,130

0,136

0,145

0,153

0,161

0,170

0,179

0,189

0,198

0,209

0,219

0,230

0,242

0,254

0,266

0,279

0,293

0,307

0,321

0,337

0,352

0,368

0,386

0,403

0,421

0,440

0,459

0,480

0,500

0,522

0,545

0,568

0,592

0,616

0,642

0,668

0,695

0,723

0,752

0,782

0,813

0,844

0,877

0,912

0,946

0,982

1,020

1,057

1,096

1,136

1,177

1,219

1,263

1,309

1,355

0,022

0,024

0,026

0,028

0,030

0,032

0,034

0,037

0,039

0,042

0,045

0,048

0,051

0,055

0,058

0,062

0,066

0,070

0,075

0,080

0,084

0,090

0,095

0,100

0,107

0,113

0,120

0,127

0,134

0,142

0,150

0,158

0,167

0,176

0,186

0,196

0,206

0,217

0,228

0,240

0,251

0,276

0,279

0,293

0,307

0,323

0,338

0,354

0,372

0,389

0,408

0,427

0,446

0,467

0,488

0,510

0,533

0,557

0,581

0,607

0,633

0,660

0,688

0,717

0,747

0,778

0,810

0,843

0,877

0,913

0,949

0,986

1,026

1,065

1,106

1,148

1,192

1,236

1,283

1,332

1,381

0,019

0,020

0,022

0,023

0,025

0,027

0,029

0,031

0,034

0,036

0,039

0,042

0,045

0,048

0,051

0,054

0,0,58

0,062

0,068

0,071

0,075

0,080

0,085

0,088

0,097

0,103

0,109

0,116

0,123

0,130

0,138

0,148

0,154

0,163

0,173

0,183

0,193

0,204

0,215

0,226

0,239

0,262

0,265

0,279

0,293

0,308

0,324

0,340

0,358

0,376

0,394

0,414

0,433

0,454

0,476

0,498

0,522

0,546

0,571

0,597

0,624

0,652

0,681

0,711

0,742

0,774

0,807

0,842

0,877

0,914

0,952

0,991

1,033

1,074

1,117

1,161

1,207

1,253

1,304

1,355

1,407

0,017

0,018

0,019

0,021

0,023

0,025

0,027

0,029

0,031

0,033

0,036

0,038

0,041

0,044

0,047

0,051

0,054

0,058

0,062

0,066

0,070

0,076

0,081

0,086

0,092

0,098

0,104

0,110

0,117

0,124

0,132

0,140

0,148

0,157

0,167

0,176

0,186

0,197

0,208

0,220

0,232

0,245

0,258

0,272

0,286

0,302

0,318

0,334

0,351

0,368

0,386

0,407

0,427

0,448

0,470

0,493

0,516

0,541

0,566

0,593

0,620

0,648

0,678

0,708

0,740

0,772

0,806

0,841

0,877

0,915

0,954

0,994

1,036

1,078

1,122

1,167

1,214

1,262

1,314

1,366

1,420

0,015

0,016

0,017

0,019

0,021

0,022

0,024

0,026

0,028

0,030

0,032

0,035

0,038

0,041

0,044

0,047

0,047

0,054

0,058

0,062

0,067

0,071

0,076

0,081

0,087

0,093

0,098

0,105

0,111

0,119

0,125

0,134

0,142

0,151

0,160

0,170

0,180

0,190

0,201

0,213

0,225

0,238

0,251

0,265

0,279

0,295

0,311

0,327

0,344

0,362

0,381

0,400

0,421

0,442

0,464

0,487

0,510

0,535

0,561

0,588

0,615

0,644

0,674

0,705

0,737

0,770

0,805

0,840

0,877

0,916

0,955

0,996

1,039

1,082

1,127

1,174

1,222

1,270

1,324

1,377

1,433

Таблица П.1.6.

Значения коэффициента К5 при РS(38) = 50,5 . . . 0,011 гПа

tгоС

РS(38) гПа

50,50-24,10

24,00-8,01

8,00-2,94

2,937-0,974

0,973-0,334

0,333-0,094

0,093-0,036

0,035-0,011

-20

-18

-16

-14

-12

-10

-8

-6

-4

-2

0

2

4

6

8

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

37

38

39

40

41

42

43

44

45

46

47

48

49

50

51

52

53

54

55

56

60

62

64

66

68

70

72

74

76

78

80

82

84

86

88

90

92

94

96

98

100 и более

0,025

0,030

0,034

0,040

0,046

0,053

0,062

0,071

0,081

0,093

0,105

0,121

0,136

0,154

0,175

0,195

0,208

0,222

0,235

0,248

0,262

0,279

0,256

0,313

0,329

0,346

0,368

0,389

0,411

0,432

0,453

0,480

0,507

0,534

0,561

0,587

0,621

0,654

0,688

0,721

0,754

0,796

0,837

0,877

0,920

0,961

1,012

1,065

1,116

1,167

1,217

1,276

1,334

1,394

1,453

1,509

1,584

1,656

1,727

1,801

1,963

2,144

2,322

2,530

2,716

2,933

2,176

3,412

3,589

3,872

4,155

4,460

4,776

5,117

5,475

5,853

6,242

6,659

7,097

7,559

8,042

8,546

9,076

0,015

0,020

0,022

0,026

0,032

0,036

0,044

0,051

0,060

0,070

0,080

0,094

0,108

0,125

0,144

0,163

0,176

0,188

0,202

0,214

0,227

0,244

0,261

0,278

0,295

0,311

0,334

0,356

0,378

0,400

0,422

0,451

0,479

0,508

0,536

0,564

0,601

0,538

0,674

0,710

0,746

0,792

0,838

0,877

0,931

0,976

1,033

1,092

1,149

1,206

1,262

1,333

1,404

1,476

1,548

1,617

1,706

1,794

1,879

1,967

2,161

2,374

2,584

2,842

3,096

3,376

3,685

3,985

4,327

4,650

5,087

5,509

5,951

6,427

6,935

7,474

8,035

8,631

9,281

9,958

10,67

11,43

12,12

0,009

0,012

0,014

0,017

0,021

0,025

0,031

0,036

0,043

0,051

0,061

0,073

0,085

0,100

0,117

0,135

0,147

0,159

0,171

0,183

0,196

0,212

0,268

0,245

0,271

0,277

0,300

0,322

0,345

0,367

0,389

0,419

0,449

0,479

0,508

0,537

0,577

0,616

0,656

0,694

0,733

0,784

0,835

0,877

0,937

0,987

1,053

1,119

1,184

1,248

1,313

1,396

1,479

1,563

1,647

1,728

1,835

1,939

2,042

2,148

2,383

2,643

2,901

3,224

3,544

3,921

4,300

4,689

5,168

5,649

6,173

6,755

7,321

8,021

8,712

9,472

10,28

11,09

12,08

13,05

14,10

15,24

16,37

0,006

0,008

0,010

0,013

0,016

0,019

0,023

0,027

0,033

0,041

0,045

0,056

0,066

0,079

0,095

0,109

0,121

0,132

0,143

0,155

0,165

0,182

0,197

0,214

0,228

0,245

0,268

0,290

0,312

0,334

0,356

0,388

0,418

0,449

0,479

0,510

0,553

0,595

0,636

0,678

0,719

0,776

0,832

0,877

0,944

0,999

1,074

1,149

1,223

1,297

1,369

1,467

1,564

1,662

1,759

1,854

1985

2,107

2,231

2,357

2,649

2,694

3,281

3,689

4,092

4,469

5,059

5,559

6,185

6,812

7,511

9,297

9,062

10,02

10,97

12,02

13,15

14,29

15,69

17,05

18,58

20,23

21,86

0,014

0,019

0,024

0,027

0,032

0,041

0,050

0,061

0,074

0,087

0,098

0,108

0,118

0,128

0,138

0,154

0,169

0,184

0,199

0,214

0,242

0,259

0,269

0,296

0,323

0,377

0,383

0,429

0,456

0,482

0,527

0,572

0,611

0,661

0,704

0,767

0,829

0,877

0,952

1,013

1,098

1,184

1,267

1,351

1,433

1,548

1,661

1,776

1,759

2,000

2,155

2,205

2,454

2,606

2,955

3,353

3,745

4,263

4,775

5,387

6,027

6,678

7,520

8,362

9,303

10,36

11,40

12,73

14,05

15,53

17,14

18,76

20,76

22,75

24,96

27,39

29,80

0,008

0,016

0,017

0,023

0,030

0,037

0,046

0,058

0,069

0,078

0,087

0,0,96

0,105

0,114

0,128

0,143

0,157

0,181

0,185

0,207

0,228

0,250

0,272

0,293

0,325

0,358

0,390

0,422

0,454

0,502

0,549

0,596

0,643

0,689

0,757

0,825

0,877

0,961

1,027

1,124

1,221

1,316

1,411

1,505

1,638

1,771

1,905

2,038

2,169

2,355

2,537

2,717

2,900

3,330

3,823

4,311

4,973

5,626

6,386

7,259

8,114

9,244

10,37

11,65

13,12

14,54

15,41

18,26

20,36

22,68

25,00

27,95

30,87

34,14

37,77

41,36

0,024

0,047

0,053

0,061

0,069

0,077

0,086

0,093

0,106

0,119

0,133

0,146

0,159

0,179

0,200

0,221

0,243

0,263

0,295

0,328

0,361

0,394

0,426

0,476

0,526

0,575

0,625

0,673

0,748

0,822

0,877

0,951

1,043

1,153

1,263

1,371

1,479

1,585

1,743

1,898

2,056

2,038

2,365

2,590

2,811